UNIVERSITAT POLITÈCNICA DE CATALUNYA 
Escuela Técnica Superior de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos 
Departamento de Ingeniería Hidráulica, Marítima y Ambiental 
Estudio realizado por encargo de bcasa 
Barcelona, 20 de Junio de 2017
1 ANTECEDENTES ......................................................................................................................... 1
2 INTRODUCCIÓN......................................................................................................................... 1
3 METODOLOGÍA ......................................................................................................................... 3
3.1 EL MODELO HIDRÁULICO DEL PICBA 06’ ................................................................................................. 3
3.2 ESCENARIO DE LLUVIAS DEL T10............................................................................................................. 4
3.3 MODIFICACIÓN DE LA RED..................................................................................................................... 6
4 RESULTADOS............................................................................................................................. 7
4.1 RESULTADOS PREVIOS .......................................................................................................................... 7
4.1.1 Diagnosis PICBA 06’ .............................................................................................................. 8
4.1.2 Prognosis PICBA 06’ .............................................................................................................. 9
4.2 “ESCENARIO 1” ............................................................................................................................... .12
4.3 “ESCENARIO 2” ............................................................................................................................... .13
5 CONCLUSIONES ........................................................................................................................14
7 ACRÓNIMOS ............................................................................................................................16
8 BIBLIOGRAFÍA ..........................................................................................................................16
1 Antecedentes
Con fecha 15 de Marzo de 2017 Barcelona Cicle de l’Aigua S.A., en adelante bcasa, se pone en
contacto con el grupo de investigación GITS UPC para la realización de un estudio hidráulico
del desdoblamiento del colector de la Diagonal en su tramo entre el Carrer Girona y el Passeig
de Sant Joan.
Dicho proyecto contempla solventar uno de los puntos negros del drenaje urbano de la ciudad
de Barcelona. En este ámbito existe una capacidad insuficiente para el tránsito de
precipitaciones correspondientes al periodo de retorno de 10 años (T10). Esta insuficiencia se
traduce en una entrada en carga del colector llegando al vertido a calle través de las tapas de
los pozos y consecuente inundación superficial.
Esta insuficiencia se ha detectado tanto por las evidencias de campo como a través del
modelado hidráulico de la red de drenaje, por lo tanto existe un consenso al respecto.
Se da la situación coyuntural de la redacción de un proyecto de reforma de la calzada de la
Diagonal que favorece la oportunidad de actuación en el subsuelo.
Este documento constituye el cálculo hidrológico necesario para el diseño hidráulico del
desdoblamiento del colector existente.
2 Introducción
La hidrología es una ciencia extremadamente compleja. Únicamente la simplificación masiva
ha permitido desarrollar unas metodologías de cálculo abordables. Conceptos como el
coeficiente de escorrentía ocultan fenómenos extremadamente amplios y complejos.
Si se trata de escribir de forma completa las ecuaciones que gobiernan el proceso de
escorrentía se debe recurrir a la física de múltiples procesos:
Flujo subterráneo en medio no saturado, representado por las ecuaciones de Richards
(Richards 1967)
Flujo superficial, representado por las ecuaciones de Navier Stokes (Pope 2000)
Evapotranspiración potencial (Chow et al. 1988)
Intercepción y ponding (Brutsaert 2005)
Las ecuaciones de gobierno, juntamente con las de cierre dan lugar a un sistema no lineal de
ecuaciones difícilmente abordable. Es cierto que se han producido intentos muy ambiciosos de
modelar todo ese conjunto de ecuaciones, tanto de forma distribuida (Systeme Hydrologique
Europeen)(Abbott et al. 1986) como agregada (HSPF) (Bicknell et al. 1996). Sin embargo resulta
mucho más amplia la lista de éxitos derivada del uso de metodologías extremadamente
simplificadas como puede ser el método racional modificado (Témez 1978) o el SCS CN (Chow
et al. 1988), donde toda la complejidad del proceso se resume en la magia de un coeficiente
único.
1
El proyecto aquí desarrollado se engloba dentro de la hidrología urbana, donde una parte de la
complejidad del problema, la relacionada con la infiltración, se reduce notablemente. Por el
contrario aparecen nuevos problemas como el mecanismo de intercepción del agua por parte
de los imbornales o las entradas en carga del sistema de tubos y colectores.
El objetivo primordial del presente estudio es establecer un caudal de diseño para la
infraestructura. De forma consensuada se fija en diez años el periodo de retorno relevante.
Esto significa que se parte de una lluvia asociada a dicho periodo de retorno y se propaga para
determinar el caudal asociado.
Existe una diferencia conceptual muy importante entre este tipo de hidrología urbana y la que
se de en cuencas rurales, la diferencia no radica únicamente en el proceso de infiltración sino
esencialmente en el acoplamiento hidráulica hidrología. En entornos rurales los procesos que
ocurren cuando hay una precipitación son de índole natural, esto significa que, a parte de las
posibles alteraciones antrópicas, se puede hablar de un “caudal natural”.
En cuencas urbanas no se existe un concepto equivalente llamado “caudal urbano”, esto se
debe a que el propio diseño de la infraestructura y sus colectores condiciona completamente
los caudales, de manera en un mismo ámbito, con una red u otra, se obtienen resultados
completamente diferentes.
Por lo tanto establecer un “caudal de diseño” es muy complicado porque éste siempre vendrá
condicionado por la propia infraestructura y todas las modificaciones que se produzcan en ésta
alteran su valor.
Para tratar de entender este problema se puede pensar en una red que tenga capacidad
adecuada para su periodo de retorno de diseño. Si se cambia algún colector por desgaste se
puede usar una sección diferente a la anterior y con unos materiales de rugosidad diferente.
Con estas nuevas características la respuesta hidrológica de la red cambia y los caudales de
diseño también.
Por lo tanto no podemos hablar de un caudal de diseño único o absoluto, éste siempre vendrá
condicionado por el estado actual o proyectado de la red y su vigencia será limitada.
En contraposición tenemos las cuencas rurales donde se han identificado unas características
hidrológicas llamadas “naturales”, expresadas en las ecuaciones de la teoría del régimen, que
forma parte del núcleo de la geomorfología (Blench 1957, Leopold et al. 2012) y que describen
de forma única infinidad de cuencas.
Esta caracterización permite que la hidrología de las cuencas rurales pueda prescindir de la
hidráulica completa para sustentarse en una forma simplificada, llamada enrutamiento, donde
a partir de las características tipo de la cuenca se puede definir el tiempo de tránsito y la
laminación experimentada por el caudal. Sin embargo, tal y como se ha visto, para drenaje
urbano se debe calcular detalladamente la red, por lo tanto se debe ir a la hidráulica completa,
incorporando mucha complejidad al cálculo.
El caso de la ciudad de Barcelona posee algunas singularidades adicionales muy interesantes,
como la gran dimensión de los colectores, que poseen una capacidad de almacenamiento
2
importante. De la misma forma existen grandes colectores que se comportan como canales,
con uniones muy diferentes a los tradicionales pozos de registro
3 Metodología
Actualmente está en curso la construcción de un nuevo modelo hidráulico de la red de drenaje
de Barcelona por parte de bcasa. A falta de la conclusión de dicho modelo la única herramienta
existente con validez es el modelo desarrollado en el marco del último plan director,
denominado PICBA 06’.
3.1 El modelo hidráulico del PICBA 06’
Este modelo únicamente contemplaba la red drenaje primaria (de grandes dimensiones). La
Figura 1 recoge una imagen del modelo numérico construido en el PICBA 06’. Puede apreciarse
como únicamente los grandes colectores aparecen, y la mayor parte de la red no se incluye.
Esto se debía a las limitaciones computacionales existentes en la época en la que se construyó
el modelo. Las coordenadas usadas en el modelo no se corresponden con la referencia ED50
UTM 31N vigente en aquella época ni con las ETRS89 UTM 31N vigentes actualmente.
[m]
43000.0
42500.0
42000.0
41500.0
41000.0
40500.0
40000.0
)
39500.0
39000.0
38500.0
"
38000.0
)
37500.0
37000.0 #
36500.0
"
36000.0
35500.0
35000.0
34500.0
76000.0 78000.0 80000.0 82000.0
[m]
Figura 1. Imagen del modelo del PICBA 06 tal y como aparece en el software MOUSE de DHI.
3
)
) )
)
)
)
)
)
Dicho modelo hacía uso del software MOUSE de DHI (“MOdel for Urban SEwers”), una de las
herramientas más contrastadas para el modelado de redes de drenaje. Este software se basa
en la resolución de las ecuaciones de Saint Venant (Barre de Saint Venant 1871) para canales
unidimensionales, complementada con herramientas para el flujo a presión.
Existen una serie de detalles relativos al cálculo, tal y como se ejecuta en MOUSE, que son
importantes para el diagnóstico.
En general MOUSE no resuelve las ecuaciones en régimen rápido, sino que usa una
versión simplificada, onda cinemática u onda difusiva (Water&Environment 2004)
El régimen rápido es relativamente común en redes de drenaje urbano
Esto es consecuencia del algoritmo de Abbott Ionesqu que implementa (Abbott &
Ionescu 1967)
La configuración de los nodos por defecto es “surface flooding”
Esta última característica es muy importante. Tal y como se ha comentado anteriormente la
red de drenaje o alcantarillado no se concibe como una red a presión (a priori). Por lo tanto las
entradas en carga deben evitarse. En el caso de entrar en carga por limitaciones del sistema
deben adoptarse una decisión respecto al desbordamiento. Esto es lo que se denomina la
estrategia de “surface flooding”.
En esta aproximación se pretende que al tener un tubo de capacidad limitada no se produzca
un gran vertido que mantenga la presión baja y que reduzca el agua en el sistema
(perdiéndola). Por ello se conecta cada uno de los pozos de drenaje a un tanque de
almacenamiento con una área 1000 veces mayor a la de un pozo de registro, en caso de entrar
en carga e superar la cota de la calle el agua queda temporalmente almacenada en este
”depósito” de forma que al bajar el caudal se reintroduce en el sistema.
En el caso que el agua se vertiese al superar la cota de calle se perdería, de forma que aguas
abajo del nudo conflictivo llegaría menos agua y nos podría dar la sensación de que la red está
correctamente dimensionada. Con el criterio por defecto de MOUSE se evita que estos
desbordamientos “alivien” la situación de los otros tramos, de forma que si un pozo entra en
carga sencillamente se acumula el agua dando lugar a niveles de agua superiores al nivel de
calle, lo que es completamente imposible.
3.2 Escenario de lluvias del T10
De la misma manera que se ha determinado que el modelo del PICBA 06’ es el más adecuado
para determinar los caudales, se hace uso de las lluvias de diseño elaboradas para dicho plan
director (ver Figura 2, hietograma en forma de precipitación incremental). Se trata de un
hietograma propuesto a partir de la vasta serie histórica de lluvias disponible, con
pluviómetros de un siglo de vigencia para datos diarios y múltiples pluviógrafos distribuidos
por la ciudad en los últimos 30 años.
El hietograma se define a partir de los bloques alternados con una duración total de lluvia de 1
hora y 55 minutos y una duración de la simulación de 2 horas y 10 minutos.
Viendo la figura se puede apreciar como el bloque central de máxima intensidad se ha dividido
en dos bloques de intensidad constante de 13.7 mm en 5 minutos. Esto es una práctica común
4
dado que la forma de la IDF tiende de forma artificial a crear una asíntota en las duraciones
muy cortas.
14.0
13.0
12.0
11.0
10.0
9.0
8.0
7.0
6.0
5.0
4.0
3.0
2.0
1.0
0.0
00:00:00 00:20:00 00:40:00 01:00:00 01:20:00 01:40:00
1 1 1900
Figura 2. Precipitación de diseño en mm proveniente del PICBA 06'.
Para ver la forma de la curva S equivalente se ha elaborado la Figura 3, en ella se superpone la
precipitación acumulada. Se puede apreciar como la curva S está notablemente desplazada al
inicio del episodio y tiene una cola larga.
Figura 3. Hietograma de diseño en forma de precipitación incremental y acumulada.
5
3.3 Modificación de la red
Tal y como se ha comentado en el apartado anterior existe una relación muy condicionada
entre los resultados obtenidos para hidrología urbana y la red de drenaje existente. Esto tiene
un fuerte impacto sobre este estudio ya que en él se pretende determinar los caudales de
diseño.
El protocolo a seguir consiste en substituir el cuello de botella constituido por el colector
existente en la Diagonal para determinar qué sucedería en el caso de que no hubiese una
capacidad limitada.
A pesar de que parece una propuesta sencilla existen infinitas soluciones ya que cada
propuesta de supresión del cuello de botella implica un diseño de colector, por lo tanto un
resultado hidráulico diferente. Para tratar de entender este fenómeno considérese una sección
de colector, ésta posee un área característica, una pendiente, una rugosidad y una relación
radio hidráulico calado.
La pendiente y la rugosidad condicionan la velocidad del flujo, el área la capacidad y la
laminación y el calado modifica la celeridad de onda y por lo tanto la velocidad de propagación
del hidrograma.
Además existe una limitación adicional derivada del hecho de que el modelo escogido no es
capaz de resolver el régimen rápido existente en el colector de Diagonal. El modelo substituye
el sistema de ecuaciones dinámico por otro difusivo donde la celeridad en la propagación de la
onda pasa a depender únicamente de la velocidad, de manera que si comparamos las
velocidades de propagación de uno u otro modelo tenemos:
Onda dinámica real V gH
3 2V Chezy (1)
Onda difusiva/cinemática
5 3V Manning
Donde H es el calado en el colector, g la gravedad y V la velocidad. Puede verse como la
diferencia entre ambos es muy importante para números de Froude elevados (régimen
rápido). Para el caso de Chezy tenemos:
Modelo 3 2V V 0.5V
 (2)
Fr Modelo real 1 V  gH
Por lo tanto cabe suponer que las velocidades de propagación del modelo son mayores que las
reales.
Con todas estas premisas de partida se hace una propuesta de ampliación del colector
existente. Se supone que no se producirá variación de la pendiente ni del calado, e únicamente
se incrementa la sección, duplicando su ancho.
6
De esta forma el comportamiento dinámico es análogo al existente, en cuanto a velocidades y
celeridades con la salvedad de un mayor efecto de laminación. Esto se corresponderá con el
cálculo denominado “Escenario 1”.
En el presente estudio se ha llevado a cabo una calibración de la rugosidad del colector de la
Diagonal. Esto se ha hecho para tratar de introducir los efectos de degradación del hormigón
debidos a la presencia de sulfhídrico en cantidades importantes.
Se ha tratado de introducir esta mejora de la rugosidad también en el modelo hidrológico. En
el PICBA 06’ se usó un coeficiente de Manning de 0.0147, sin embargo la calibración ha llevado
a un coeficiente de 0.018.
Por lo tanto se ha repetido el cálculo hidrológico con un coeficiente de Manning de 0.018 y
esto se ha llamado “Escenario 2” y ha sido el seleccionado para el diseño de la hidráulica.
Únicamente por motivos de análisis de sensibilidad se incluyen los resultados del “Escenario 1”
ya que tal y como se ha dicho los correspondientes al “Escenario 2” han sido los usado en el
diseño.
Podría pensarse que resulta redundante usar un modelo hidrológico hidráulico para establecer
unos caudales que posteriormente se usan para un modelo hidráulico diferente. Podría
pensarse además que existe la posibilidad de introducir la propuesta de diseño del
desdoblamiento en este propio modelo y obtener los resultados acoplados, sin embargo ya se
ha descrito en los puntos anteriores como el modelo existente tiene una limitación muy
importante en los regímenes rápidos, por ello, para este proyecto particular se consideró que
era necesario usar un modelo específico para el cálculo de colectores capaz de resolver
correctamente el régimen rápido además de elementos singulares.
Esta complejidad fue la razón principal de buscar el soporte de GITS UPC en el desarrollo del
cálculo. El modelo utilizado es de implementación propia por ello se adapta el propio código a
las necesidades del proyecto. La propuesta final presentada en el cálculo hidráulico llega a
números de Froude muy altos debido a que se proponen varias rápidas de entrada a la cámara
con saltos próximos a 10 metros. En este escenario un modelo como el utilizado en el PICBA
06’ no constituye una herramienta de proyecto sino de planeamiento básico.
Por todo lo dicho anteriormente, del modelo hidrológico hidráulico MOUSE se espera la misma
fiabilidad que se asocia a un modelo hidrológico, no se usan sus resultados para
dimensionamiento hidráulico.
4 Resultados
En este apartado se describen los resultados obtenidos a partir del modelo. Para poder
contextualizar los resultados se hace una introducción de los resultados previos existentes.
4.1 Resultados previos
Hay que destacar que existen numerosos antecedentes sobre los caudales de diseño. Así en el
estudio con modelo reducido realizado con anterioridad en la UPC para el dimensionamiento
de la cámara de Passeig Sant Joan se cita explícitamente un caudal extremo de 190 m3/s, valor
suministrado por el Ayuntamiento de Barcelona.
7
4.1.1 Diagnosis PICBA 06’
En el estudio del Plan Director de Alcantarillado de Barcelona de 2006, en la fase de diagnosis
(estado actual), se evalúa el caudal máximo transportado por la Diagonal en el punto de la
entrada de la cámara en 96.45 m3/s (ver Figura 4). Se puede apreciar en el hidrograma como
hay una meseta, esto se debe a que el colector existente en Diagonal va en carga con varias
tapas desbordadas, por lo tanto el caudal viene limitado por su capacidad no por la hidrología.
Precisamente este efecto es lo que se pretende eliminar en el cálculo para el diseño.
[m3/s]
90.0
80.0
70.0
60.0
50.0
40.0
30.0
20.0
10.0
0.0
00:00:00 00:20:00 00:40:00 01:00:00 01:20:00 01:40:00 02:00:00
Figura 4. Hidrograma en el punto de la Diagonal correspondiente a la bifurcación de acceso a la camara de Passeig
Sant Joan (resultado de la diagnosis del estado actual del PICBA 06’).
En la misma línea, en la Figura 5 se presentan los resultados de presión para el estado actual
obtenidos en el PICBA 06’. En color azul aparecen los tramos que no van en carga, con lo que la
presión recoge valores negativos correspondientes al resguardo. En color azul oscuro casi
negro aparecen las zonas con cargas de agua desde 1.5 hasta 3.3 mca (metros de columna de
agua).
Pude verse como toda la Diagonal va en carga con valores de hasta 5 mca. En muchas de estas
zonas ya se ha producido el salto de tapas con lo que el modelo las usa como desagüe
temporal de la red (con o sin almacenamiento, ver Apartado 3.1 del presente documento) por
lo tanto sirven de cota superior para las presiones del sistema y limita los caudales de paso.
De los mismos resultados la Figura 6 recoge el hidrograma obtenido en uno de los tres tubos
de desagüe de la cámara de Passeig de Sant Joan. El caudal total es tres veces éste, por lo
tanto es de 57 m3/s. De esta forma se concluye que la diagnosis indica que aproximadamente
el 60% del caudal circulante por la Diagonal se desvía y pasa a través de la cámara de Passeig
Sant Joan.
8
[m]
[m]
39400.0  6.80   <
 5.04    6.80
39200.0  3.29    5.04
39000.0  1.53    3.29
-0.23    1.53
38800.0 -1.98   -0.23
-3.74   -1.98
38600.0 -5.50   -3.74
    <   -5.50
38400.0
38200.0
38000.0
79000.0 79500.0 80000.0 80500.0 81000.0
[m]
Figura 5. Resultados de presión para la diagnosis (estado actual) del PICBA 06'. Valores negativos indican
resguardo, valores positivos entradas en carga. El resultado se da en mca (metros de columna de agua).
[m3/s]
18.0
16.0
14.0
12.0
10.0
8.0
6.0
4.0
2.0
0.0
00:00:00 00:20:00 00:40:00 01:00:00 01:20:00 01:40:00 02:00:00
31-1-2000
Figura 6. Hidrograma correspondiente a uno de los tubos de desagüe de la cámara de Passeig de Sant Joan.
Resultados obtenidos en la diagnosis (estado actual) del PICBA 06’.
4.1.2 Prognosis PICBA 06’
En el mismo plan director PICBA 06’ se realizó una prognosis corrigiendo la capacidad del
colector de Diagonal. Para ello se propuso un desdoblamiento del colector actual (ver mapa de
la Figura 8). La Figura 7 recoge los hidrogramas obtenidos para el colector existente y para el
desdoblamiento, ambos a la altura del desvío de la cámara de Passeig Sant Joan. El colector
9
existente posee una bifurcación para garantizar el reparto y el desdoblamiento está
directamente conectado a la cámara.
[m3/s] Link Discharge
Diagonal
80.0 Desdoblamiento
70.0
60.0
50.0
40.0
30.0
20.0
10.0
0.0
00:00:00 00:30:00 01:00:00 01:30:00 02:00:00
Figura 7. Hidrogramas en la colector existente en la Diagonal y en el desdoblamiento propuesto. Resultado de la
prognosis realizada en el PICBA 06'.
La suma de ambos caudales arroja un total de 160 m3/s, debe tenerse en cuenta que el modelo
correspondiente a la prognosis incorpora todas las otras mejoras de red, por lo tanto no se
puede concluir que el nuevo valor esté únicamente relacionado con el desdoblamiento.
Debe tenerse en cuenta además que este valor se obtiene con una rugosidad de 0.0147 y con
una configuración en la que se forzaba un desvío completo del caudal a partir de la Calle
Balmes, seccionando el colector existente para su desvío completo. En contraposición con la
modelación aquí realizada en la que sencillamente se amplía el colector existente para eliminar
sus “cuellos de botella”, sin añadir medidas correctoras adicionales como correspondía a la
prognosis del PICBA 06’.
La Figura 8 recoge los resultados de las presiones de carga para prognosis del PICBA 06’. Se
puede apreciar como todos los colectores van en lámina libre sin entradas en carga en la
Diagonal. Dicho resultado contempla todas las medidas correctoras propuestas, con
laminaciones adicionales por nuevas estructuras. Por todo ello difiere notablemente de la
configuración de este estudio.
El caudal total circulante en la cámara de Passeig Sant joan se representa en la Figura 9 para
uno de sus 3 tubos de desagüe. Puede verse como es de 43.3 m3/s, dando un caudal total para
la cámara 130 m3/s.
10
[m]
[m]
38800.0  6.62   <
38700.0  4.89    6.62
 3.16    4.89
38600.0  1.43    3.16
-0.30    1.43
38500.0 -2.03   -0.30
38400.0 -3.76   -2.03
-5.50   -3.76
38300.0     <   -5.50
38200.0
38100.0
38000.0
79500.0 80000.0 80500.0 81000.0
[m]
Figura 8. Resultado de presiones para la prognosis (estado de proyecto o corregido). Resultados correspondientes
al PICBA 06'.
[m3/s]
40.0
35.0
30.0
25.0
20.0
15.0
10.0
5.0
0.0
00:00:00 00:20:00 00:40:00 01:00:00 01:20:00 01:40:00 02:00:00
Figura 9. Hidrograma de desagüe de uno de los tubos de la cámara de Passeig de Sant Joan. Resultado del PICBA
06'.
Este caudal se corresponde con el 100% del circulante por el desdoblamiento (78 m3/s) y el
60% del circulante por la Diagonal, equivalente a 52 m3/s. Existe coherencia en el modelo en
cuanto al reparto inducido en la bifurcación de Diagonal Passeig Sant Joan.
11
4.2 “Escenario 1”
Tal y como se ha descrito en los apartados anteriores el “Escenario 1” amplía la capacidad el
colector de la Diagonal manteniendo su rugosidad, con el fin de permitir el tránsito de la
avenida completa. La Figura 10 presenta el nuevo mapa de presiones, puede apreciarse como
al igual que en la prognosis del PICBA 06’ se eliminan todos los cuellos de botella de la
Diagonal.
[m]
39400.0 [m]
 5.81   <
39200.0  3.72    5.81
 1.64    3.72
39000.0 -0.45    1.64
-2.54   -0.45
38800.0 -4.62   -2.54
-6.71   -4.62
38600.0 -8.80   -6.71
    <   -8.80
38400.0
38200.0
38000.0
78500.0 79000.0 79500.0 80000.0 80500.0 81000.0
[m]
Figura 10. Resultado de presión en mca obtenido ampliando el colector existente en la Diagonal.
La Figura 11 presenta el hidrograma obtenido en la bifurcación de Passeig de Sant Joan, el dato
relevante es que el caudal pico llega a 190 m3/s, notablemente superior a la prognosis del
PICBA 06’. En cuanto a su ubicación en el tiempo está sobre los 30’, muy cercano al obtenido
en la prognosis del PICBA 06’ pero adelantado respecto a la diagnosis, donde debido a los
efectos de acumulación en nodos y entrada en carga el pico de caudal aparecía a los 40’ (ver
Figura 4). Al igual que en los hidrogramas anteriores aparece alguna pequeña inestabilidad
numérica, en este caso a 1hr y 5 min.
La Figura 12 presenta el perfil de agua obtenido en el tramo de Diagonal entre Passeig de
Gracia y Passeig de Sant Joan. Se puede ver como el colector tiene capacidad más que
suficiente para el paso de los 190 m3/s. De la misma forma se pueden apreciar los saltos
encadenados que posee este colector. El cálculo correcto de estos saltos no es trivial, en este
caso se ha optado por tener un diámetro de colector suficiente de sección para evitar que se
produzcan fenómenos no deseados en los saltos con grandes pérdidas de energía y pérdida de
capacidad.
12
[m3/s]
180.0
160.0
140.0
120.0
100.0
80.0
60.0
40.0
20.0
 0.0
00:00:00 00:20:00 00:40:00 01:00:00 01:20:00 01:40:00 02:00:00
Figura 11. Hidrograma en la Diagonal a la altura de la bifurcación de la cámara de Passeig Sant Joan.
L9
6 0 3 6 9 1 3 6 8 0 1 2 3 4-C
48 0 2 1 2
5
IV IV5 IV5 DS DS DS
2 S2 S2 S3 S3 S3 S3 S4 S4 S4 S4 S4 S4
[m] P- P- P- P- - - -
D -D -D -D -D -D -D D D D D DP P P P P P P P P P- P- P- P- P-
46.0
44.0
42.0
40.0
38.0
36.0
34.0
32.0
30.0
28.0
26.0
  0.0 100.0 200.0 300.0 400.0 500.0 600.0 700.0 800.0 900.0 1000.0
[m]
Figura 12. Perfil longitudinal entre Passeig de Gracia y Passeig Sant joan.
4.3 “Escenario 2”
En el marco de este estudio se ha hecho una modificación importante del coeficiente de
rugosidad de Manning, basada en medidas reales. Se ha considerado que el estudio
hidrológico debía reflejar dichas modificaciones ya que son de gran relevancia. El “Escenario 2”
contempla la modificación de la rugosidad para garantizar la coherencia entre estudio
hidrológico e hidráulico.
13
El hecho de haber obtenido en el “Escenario 1” 190 m3/s es interesante porque era el número
suministrado por CLABSA a la UPC en el estudio en modelo reducido de la cámara de Passeig
Sant Joan. No existen datos de cómo se obtuvo ese número.
El coeficiente de Manning calibrado para este proyecto pasa de 0.0147 a 0.018. Una vez
modificado este valor se ejecuta de nuevo el modelo y en la bifurcación de Diagonal Passeig
Sant Joan se obtiene el hidrograma representado en la Figura 13, con un caudal punta de 160
m3/s.
[m3/s]
160.0
140.0
120.0
100.0
80.0
60.0
40.0
20.0
 0.0
00:00:00 00:20:00 00:40:00 01:00:00 01:20:00 01:40:00 02:00:00
Figura 13. Hidrograma obtenido en la bifurcación del colector de Diagonal con Passeig Sant Joan para el
"Escenario 2" con rugosidad baja.
Tal y como se ha citado anteriormente este el caudal considerado como “caudal de diseño”
para el estudio hidráulico del desdoblamiento proyectado.
5 Conclusiones
Para el diseño hidráulico del desdoblamiento del colector de la Diagonal en su tramo entre
Carrer Girona y Passeig Sant Joan se ha debido determinar el caudal correspondiente a 10 años
de periodo de retorno. Para ello se ha usado un modelo hidrológico hidráulico. Las principales
conclusiones de dicho modelado se recogen a continuación:
1. El modelo utilizado es el MOUSE de DHI, el mismo usado para el PICBA 06’, el plan
director de alcantarillado vigente en la ciudad de Barcelona.
2. Se trata de un modelo poco adecuado para el cálculo en régimen rápido, por ello se
interpretan sus resultados en clave hidrológica (caudal) descartando como poco
precisos los resultados de calado y velocidad (hidráulica).
14
3. Se modifica el estado actual para tratar de eliminar las restricciones al paso de caudal
existentes en la Diagonal y llegar a un valor “máximo posible”. Esto significa introducir
un colector dimensionado para que sus efectos sean “neutros”. Este colector no tiene
porqué ser el propuesto para el proyecto ya que su única finalidad es permitir el paso
de la avenida sin restringirla.
4. Se han introducido las modificaciones de rugosidad derivadas de la calibración
realizada en el contexto de este estudio. Estos cambios son relevantes ya que se pasa
de una rugosidad en PICBA 06’ de 0.0147 a una rugosidad calibrada de 0.018. A esta
modificación se la denominado “Escenario 2”
5. Los resultados de la diagnosis del PICBA 06’ vigente apuntaban a que el caudal máximo
que podía admitir el colector existente estaba en el entorno de los 95 m3/s. De estos
aproximadamente el 60% se derivan por los colectores que van al Passeig Sant Joan.
6. La prognosis completa realizada en el PICBA 06’ incluía un desdoblamiento del colector
de la Diagonal entre otras mejoras. Con todo el paquete de mejoras se obtenía un
caudal punta en la Diagonal de 160 m3/s.
7. El presente estudio obtiene en primera instancia un caudal punta de 190 m3/s sin otras
medidas correctoras y usando el coeficiente de Manning de 0.0147, originario del
PICBA 06’.
8. Cuando se realiza la calibración y corrección del coeficiente de Manning a 0.018
(“Escenario 2”) se llega a un caudal punta de 160 m3/s.
9. El caudal recomendado para el cálculo hidráulico del proyecto de desdoblamiento del
colector de Diagonal entre Carrer Girona y Passeig Sant Joan es de 160 m3/s
correspondiente a 10 años de periodo de retorno.
Allen Bateman Vicente Medina
Profesor Titular Dr. Ingeniero de Caminos
www.gits.ws
15
7 Acrónimos
Bcasa (“Barcelona Cicle de l’Aigua SA”)
PICBA 06’ (“Pla d’Infrastructura de Clavegueram de Barcelona”)
DHI (“Denmark Hydraulic Instite”)
MOUSE (“MOdel for Urban SEwers”),
Mca (“metros de columna de agua”)
I.C.C. (“Institut Cartogràfic de Catalunya”)
I.C.G.C (“Institut Cartogràfic i Geologic de Catalunya”)
8 Bibliografía
La bibliografía empleada para la redacción del presente documento ha sido:
Abbott, M. B., Bathurst, J. C., Cunge, J. A., O’Connell, P. E. & Rasmussen, J. (1986), ‘An
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naturales.
Water&Environment, D. (2004), ‘Mouse reference manual (pipe flow)’, DHI Water and
Environment .
17
UNIVERSITAT POLITÈCNICA DE CATALUNYA 
Escuela Técnica Superior de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos 
Departamento de Ingeniería Hidráulica, Marítima y Ambiental 
Análisis realizado para 
BCASA
Barcelona, 15 de junio de 2017
1 ANTECEDENTES............................................................................................................................... ....1
2 OBJETIVO DEL INFORME ..................................................................................................................... 1
3 DESCRIPCIÓN DEL NUEVO COLECTOR................................................................................................. 1
4 DIVISIÓN DEL ESTUDIO ....................................................................................................................... 2
5 CODIGOS UTILIZADO PARA EL DISEÑO DE LOS COLECTORES Y SUS OBRAS SINGULARES. .................2
6 DESCRIPCIÓN DEL COLECTOR ANTIGUO DE DIAGONAL T1695........................................................... 2
6.1 SECCIÓN DEL COLECTOR DE DIAGONAL .................................................................................................... 2
7 CÁMARA DEL PASEO SANT JOAN Y TUBOS ......................................................................................... 3
8 CAPACIDAD DE LOS COLECTORES EXISTENTES ................................................................................... 4
8.1 GENERALIDADES ............................................................................................................................... ..4
8.2 CAPACIDAD GLOBAL DEL COLECTOR T1695 .............................................................................................. 5
8.3 CAPACIDAD DE LA SECCIÓN EN LA ZONA DEL SENSOR DE NIVEL ...................................................................... 6
8.4 CAPACIDAD DE LOS TUBOS DE SANT JOAN ................................................................................................ 7
9 CAPACIDAD DEL COLECTOR NUEVO. ................................................................................................ 10
10 CAUDALES DE DISEÑO....................................................................................................................... 12
11 DISEÑO DE LAS CAÍDAS ..................................................................................................................... 13
11.1 TEORÍA UTILIZADA EN EL DISEÑO...................................................................................................... 13
11.2 DISEÑO DE LA CAÍDA DE PASEO DE SANT JOAN.................................................................................... 15
11.3 CAÍDAS DEL T1695 DE LA ABSCISA 38.3 M Y DE LA ABSCISA 177.4 M.....................................................17
12 DISEÑO DE LA CURVATURA............................................................................................................... 18
13 DISEÑO DE TODO EL COLECTOR ....................................................................................................... 21
14 COMPORTAMIENTO DEL FLUJO DENTRO DE LA CAÍDA Y DISEÑO DE LA ENTRADA .........................23
15 CONCLUSIONES............................................................................................................................... ..26
Desde BCASA se contacta al Grupo de Investigación en Transporte de Sedimentos para realizar
el diseño del nuevo colector de la Avinguda Diagonal que ira desde Francesc Macia hasta el
paseo de Sant Joan.
Este tramo comporta diferentes elementos que deberán ser estudiados cada uno por aparte
para poder dar solución a los requerimientos de BCASA. En la actualidad hay un colector que se
denomina T1695 y que es el colector existente, este se divide en dos al llegar al Paseo de Sant
Joan, mediante una pared divisoria. Una parte de este colector continua por la Diagonal y la otra
parte se dirige a Paseo Sant Joan pasando por una cámara que tiene la función de disipar energía
y embocar el agua de la mejor manera a tres tubos que discurren a lo largo de paseo Sant Joan.
El objetivo principal del presente informe es describir el diseño del nuevo colector que discurre
por debajo de la vía Diagonal y se incorpora a la cámara. Adicionalmente se estudiarán mejoras
del colector T1695 y se describirá el funcionamiento de las diferentes estructuras diseñadas.
En la Figura 1. Colector de diagonal, trazado en planta.T1695. Una cámara que se sitúa a la altura
de la calle Girona permite dividir los flujos de agua para que parte pase por el T1695 y la otra
parte pase por el nuevo colector. Antes de llegar a la cámara el nuevo colector hace un zigzag
primero una curva a derecha y luego a izquierda que permite al colector encarar
perpendicularmente a la línea de metro L4 y poder así mejorar la estructura de paso por encima
de la bóveda de la L4. Una vez se pasa por encima de la L4 se diseña una caída en curva a
derechas que penetra por la parte baja y central de la cámara. De esta manera los dos flujos el
que viene por el colector nuevo y el flujo que baja por el colector antiguo se encuentran en la
cámara del paseo de Sant Joan.
Figura 1. Colector de diagonal, trazado en planta.
1
Se reconocen tres tramos diferenciados de estudio en el nuevo colector que va desde la calle
Girona hasta la cámara de Paseo de Saint Joan. El primer tramo que va de la cámara de calle
Girona hasta el comienzo de la transición. La transición se hace para poder acelerar el flujo que
pasa por encima de la L4 y que tenga menos calado de agua para que pueda fluir en lámina libre.
El segundo tramo, es la propia transición que va desde la abscisa 204.33 hasta la 254.93 a partir
de este punto el cajón queda de anchura constante hasta la cámara de paseo de Sant Joan. El
tercer tramo es el diseño de la caída desde el borde de la L4 hasta la entrada en la cámara.
Para los diferentes cálculos se han utilizado los siguientes códigos de cálculo hidráulico. El código
“AguaPucha”, el código “Saltos” y el código “Iber”, todo ello combinado con una serie de
fundamentos hidráulicos que permiten dar un diseño al sistema de Diagonal.
La figura siguiente muestra la sección del colector actual de diagonal, es el típico canal
abovedado con doble banqueta.
Figura 2 Colector Diagonal T1695
2
Dada la presencia de la bóveda se estima que el máximo nivel que se puede alcanzar sin que
colapse el colector es del orden de 3.51 m, es decir que siga fluyendo en lámina libre.
El colector como se observa en la Figura 1 es prácticamente recto en toda la longitud desde la
calle Girona hasta la cámara del paseo de Sant Joan. En la zona de la cámara este canal se bifurca
en dos, una parte sigue recto por Diagonal y la otra se desvía hacia la cámara del Paseo Sant
Joan. Un detalle de esta divisoria se observa en la Figura 3.
Figura 3. Detalle de la bifurcación del colector de Diagonal
La cámara del paseo Sant Joan y los tubos que llevan el agua pluvial al mar se muestra en la
Figura 3. La cámara tiene un diseño especial que para entenderla se muestra en el anejo 1 de
fotos y planos.
La cámara es rectangular con una altura aproximada de 12.5 m que va desde su solera hasta la
cara inferior de las vigas que soportan la calle. La anchura de la cámara es de unos 13.80 m, en
planos 14 m y su longitud hasta la entrada de los tubos es de 52 m. Son 3 los tubos que salen de
la cámara cada uno con 3.25 m de diámetro. La entrada de hacia los tubos la compone una
3
rampa en forma de escalón triangular. De manera que el flujo es acelerado suavemente hacia la
entrada de los tubos. En la zona media de la cámara se encuentran dos grandes paredes
verticales no paralelas huecas a forma de disipador de energía: su función es exactamente la de
disipar energía en la cámara antes de entrar en los tubos.
Cabe destacar que la bifurcación está diseñada con una pared que divide el ancho del canal en
esa sección de 5.51m en dos partes proporcionales al 40% (recto diagonal) y 60% (cámara de
Sant Joan). El flujo al supercrítico en esa sección la división de caudales se realiza
proporcionalmente a los anchos.
Así, por ejemplo, para un caudal supuesto de 10 m3/s 4 seguirán recto y 6 seguirán hacia la
cámara.
El chorro que entra en la cámara lo hace por la parte superior de la esquina izquierda, el flujo se
dirige hacia la pared derecha. Es allí donde se ha dispuesto en la primera pared disipadora una
parte más ancha que tiene la función de rechazar el flujo del chorro e intentar disipar su energía
y reflejar su cantidad de movimiento hacia atrás. Este único muro hace una gran función en el
proceso de disipación.
Dos tajamares dividen el flujo hacia los tres tubos, pasando por la rampa en forma de escalón
triangular. Un esquema de la embocadura se muestra en la Figura 4
Figura 4. Medidas de embocadura y tubos.
La capacidad del colector depende de la pendiente media, ya que normalmente se calcula con
el calado normal. La capacidad es aquella que permite fluir al agua en lámina libre, por lo que
en un colector rectangular la capacidad sería hasta la máxima altura del cajero, aunque esto no
es así en la realidad hay que darle holgura al flujo. En canales abiertos se utiliza el 25% del valor
del calado, puesto que las ondas de agua que pueden generarse son proporcionales al valor del
calado. La cuarta parte del calado parece excesivo en una alcantarilla ya que el agua no se sale
del cajón. Los cajones pueden entrar en presión, aunque esto no es lo aconsejable. El resguardo
se puede dejar en un valor constante, o bien admitir que en ocasiones entrara en presión.
4
Cuando el flujo es rápido se presentan algunos problemas cuando el cajón va casi lleno, en
particular dependerá del número de Froude. Si el Froude está entre 1.3 y 1.7 el flujo es más bien
estable, por lo que se recomienda estos valores para túneles en lámina libre. Cerca del crítico
es posible que el flujo pierda energía por cualquier malformación del canal y el flujo pase a
régimen lento. No es grave que suceda esto, pero entonces el resguardo tendría que valorar
esta condición. En este caso se recomienda evaluar el resguardo teniendo en cuenta el calado
conjugado del flujo rápido. Cuando el canal fluye con números de Froude mayores de 1.7 y en
general por encima de 2 el flujo puede formar ondas rodantes, que se forman por si solas y
pueden aumentar dos veces el valor del calado, siempre y cuando el canal sea lo suficientemente
largo para que estas logren formarse. Así que longitudes cortas no tienen por qué preocupar. En
cambio, longitudes más largas pueden dar lugar a su formación y colapsar el canal. En el caso de
alcantarillas quizá el problema está en el proceso de fluctuación que se pueda generar. Ya que
el canal se podría taponar y destaponar con una cierta frecuencia durante el paso del flujo.
Los colectores abovedados, no tienen la misma capacidad que un rectangular, ya que el
abovedado tiene un máximo de capacidad cuando el calado cubre la parte abovedada en un
93.4% del valor del diámetro de la bóveda. Por lo que una vez superado este valor el caudal de
paso disminuye por lo que el colector colapsará inmediatamente. Puede en ciertos momentos
un fenómeno de histéresis en el que el flujo llegue a acelerarse y de desacelerarse para cierto
rango de caudales, resultando un aumento y disminución del calado con una cierta frecuencia.
Tiene las mismas complicaciones para los números de Froude.
Como la capacidad del colector depende no sólo del valor de la pendiente de un tramo, sino que
depende de todo su desarrollo, ya que el canal puede tener varias pendientes, saltos y caídas, y
otros elementos que pueden dar una capacidad diferente a la de la propia sección, se estudia la
capacidad global del colector, por lo menos del tramo de estudio.
Los resguardos que se exigen serán de 25 cmpara cajón rectangular y del 93.4% para abovedado.
El número de Froude debería estar dentro de límites adecuados, para régimen rápido entre los
valores de 1.3 a 1.7, aunque en pequeños tramos podamos tener flujos o más lentos o más
rápidos.
El colector T1695 tiene una capacidad reducida debido a los saltos existentes en el mismo. Desde
la calle Girona hasta el Paseo de Sant Joan se presentan dos saltos. El primero de ellos situado
en la abscisa 48.3 m es de 1.973 m de altura y el segundo en la abscisa 177.40 m con una altura
de 1.019 m. Estos dos saltos son complejos de evaluar, ya que la problemática está en la altura
del techo. Cuando aumenta el caudal el agua se choca contra la pared del techo que desciende
al unísono con el suelo. Este choque hace que la velocidad del agua disminuya, pero no lo hará
en toda su profundidad, así que valorar las pérdidas locales de energía en estos puntos es muy
impreciso. Se dará puntualmente una pérdida del 90% de la energía cinética del agua siempre y
cuando el agua toque mínimamente el techo.
5
Si se hace un tanteo de caudales en el colector se observa que el caudal máximo que puede
pasar sin verse afectado el tramo esta en el rango de 45 m3/s a 50 m3/s.
Capacidaddel colector Diagonal T1695. Caudal 45 m3/s
35 4
34 Solera
33 3.5
Lámina
32
31 3Techo
30
2.5
29 Energía Total
28
27 Resguardo
2
26
1.5
25
24 Salto 1
Se ha introducido perdidas puntuales, en los dos saltos, del orden de 0.9 la energia de velocidad. Quiza es exagerado, 1
23 pero según lo visto en campoesto es un problema real ya que se venmanchas en el techo de los saltos, dato tomado
22 durante las visitas de campo. 0.5
21
20 0
29 39 49 59 69 79 89 99 109 119
Abscisa (m)
Figura 5. El colector tiene una capacidad entre 45 y 50 m3/s. En la figura se muestra solo el salto
1 ya que el salto 2 aguas abajo tiene mayor capacidad.
En la abscisa 275.89m existe un sensor de nivel, que permite conocer el flujo de agua en el
colector. Como la sección es la ya comentada, la T1695, se hace un cálculo del flujo y se
determina para cada valor de caudal la altura de agua que existe en dicha abscisa. A continuación
en la Figura 6 se observa dicha curva.
Cota lámina en la sección del sensor
Abscisa 275.89mcota 25.65m
30.5
30
29.5
29
28.5
28
27.5
27
26.5
26
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180
Caudal (m3/s)
Figura 6. Curva de capacidad de la sección del sensor en diagonal. La abscisa es 275.89 con una
cota de 25.65 m
6
Cota (m)
Cota (m)
Resguardo (m)
En régimen holgado el flujo es supercrítico, a medida que se va llenando el colector el flujo se
frena y el número de Froude tiende a la unidad. En esta zona el cálculo del valor del calado no
es del todo correcto, puesto que el flujo está cerca del crítico y todos los cálculos cercanos
tienden a no converger dando como valor final el crítico.
Los tubos de Sant Joan los componen un grupo de tres con un diámetro de 3.25 m cada uno,
además los tubos discurren a lo largo del paseo de Sant Joan en tres tramos diferenciados y
separados por sendas cámaras. Para tener una idea de los tramos se presenta un esquema
explicativo en la Figura 7.
13.90 m 29.4 m 12.36 m 26.6 m 14.13 m 19.86 m
L=145 m L=335.50 m
3.2m x3 3.2m x3
So=0.02537 So=0.000975
11.287 m 10.736 m
11.269 m 10.736 m 10.70 m
15 m 11.063 m 11.1 m 10.735 m
14.907 m 11.206 m 11.063 m 10.7357 m
52.81 m 14.874 m 8.01 m 11.062 m14.874 m 8.69 m11.063 m
14.885 m 11.0627 m
14.13 m 19.86 m 15.90 m 16.64 m 7.20 m 11.57 m
L=196.64 m L=413.50 m
3.2m x3 4.3 x 7.2
So=0.00044 So=0.0075
10.651 m
10.649 m 10.538 m
10.70 m 10.649 m
10.727 m 7.43 m10.6497 m 10.60 m
10.728 m
8.69 m 10.727 m 33.20 m 33.20 m
10.7357 m
Figura 7. Esquema del tramo tubos. El último tramo es un cajón de 4.3 m de alto por 7.20 m de
ancho.
En el esquema se observa que el último tramo es un gran cajón de 4.3 m de altura por 7.20 m
de anchura. A la vista de los resultados que se presentanmás adelante este cajón tiene una gran
capacidad.
El cálculo de la capacidad de los tubos se realiza de manera que siempre estén en lámina libre,
se ha utilizado un coeficiente de Manning de 0.018, tal y como quedo reflejado en el apartado
de valoración del coeficiente de Manning. El resultado se presenta en la gráfica de la Figura 8, la
capacidad de los tubos es el flujo en calado normal. Para caudal de paso se calculó el calado
normal, por lo que en el resultado influye la pendiente media que tiene cada tramo: Por ello
como los tubos son iguales en diámetro el que tiene menos capacidad tiene menos pendiente.
Esto es, los último tres tubos tienenmenos capacidad. Por lo que aunque los primeros tres tubos
tenganmucha capacidad el hecho que los últimos no puedan desaguar bien, el sistema completo
se traba.
7
CAPACIDADDELOS TUBOS DEPASSEIGDESANT JOAN
3.5
3
2.5
2
So=0.02537
1.5
So=0.00097
1 So=0.00044
0.5
0
0 10 20 30 40 50 60 70 80
CAUDAL (m3/s)
Figura 8. Resultado de la capacidad de los tubos, el tubo de pendiente 0.00044 sólo deja pasar
en lámina libre 10 m3/s.
Este resultado nos indica que, aunque los tres tubos de aguas arriba puedan dejar pasar 180
m3/s los últimos tres no dejan pasar más de 30m3/s (si es que se dejan trabajar en lámina libre).
Trabajando a presión los tubos pueden dejar pasar más agua, por ello en los cálculos que se
presentan a continuación se observa como todos los tubos trabajan a presión para dejar pasar
el agua. La Figura 9 muestra la capacidad de los tubos respecto a la cota en la cámara de Passeig
de Sant Joan. El techo de la cámara tiene una cota de 28 m, en el canto inferior de las vigas. Este
punto es el máximo admisible para que el sistema expulse agua hacia la calle lo que deja un
caudal de 137 m3/s.
8
CALADO (m)
Cota en cámara (m)
31
30
29
28
27
26
25
24
23
22
21
20
19
18
17
16
15
80 85 90 95 100 105 110 115 120 125 130 135 140 145 150 155
Caudal (m3/s)
Figura 9. Capacidad del sistema de tubos de Sant Joan respecto de la cámara del Passeig de Sant
Joan.
El resultado para 130 m3/s es el que se muestra en la Figura 10.
Lámina de agua. Soluciónpara 130 m3/s
31
30
29
28
27
26
25
24
23
22
21
20
19
18
17
16
15
14
13
12
11
10
9
8
7
6
0 200 400 600 800 1000 1200 1400
Abscisa (m)
Figura 10. Es el resultado de la lámina de agua para 130m3/s. En línea roja se muestra la energía
del sistema.
Para 130 m3/s el sistema funciona bien en carga, para 140 m3/s las tapas de la tercera cámara
saltan. En la Figura 11 se presentan los resultados para 140 m3/s, en esa figura se observa como
la lámina de agua está por encima de la cota de las tapas de la cámara.
9
Cota (m)
Cota (m)
Lámina de agua. Solución para 140m3/s
31
30
Solera (m)
29
28
Lámina (m)
27
26
Energía total (m)
25
24
Techo (m)
23
22
21
20
19
18
17
16
15
14
13
12
11
10
9
8
7
6
0 200 400 600 800 1000 1200 1400
Abscisa (m)
Figura 11. Funcionamiento del sistema de tubos con un caudal de 140 m3/s. La tercera cámara
se ve desbordada.
En la Figura 1 se observa el trazado en planta del colector nuevo. Este colector tiene algunos
diseños especiales, entre los que se encuentra una transición de 3.5m a 5m de anchura, una
curva y contra curva a derechas e izquierda la una a continuación de la otra, para poder pasar
por encima de la vía del metro de la L4, para finalmente dar a una caída que va desde la cota
25.75 m hasta la 15.50 m.
El tramo de diseño del colector nuevo que discurre paralelo al colector existente T1695, desde
la calle Girona hasta Passeig de Sant Joan, tiene una longitud de 275.47 m que va desde el
comienzo de la cámara de Girona hasta el comienzo de la caída hacia el colector. La caída al ser
un diseño especial se deja su descripción para más adelante.
Así, el cajón de 3.5 m de ancho por 3 m de alto, discurre desde la abscisa 29 m, justo donde
termina la cámara de redistribución de caudales. Este cajón va con una pendiente constante de
1.8639%. Para poder pasar por encima de la clave del tren de Metro L4, se hacen dos cosas, la
primera ensanchar el colector para disminuir calados y tener espacio en la zona del metro, en
segundo lugar, se han realizado una curva y contra curva que permiten enfrentar al flujo con la
L4 y así la construcción de las vigas se facilita al ser menor la longitud de las mismas.
El techo tiene un problema de construcción entre las abscisas 214 y 229m. El cajón pierde altura
y para poder mantener y mejorar la capacidad de los colectores se ha hecho un quiebro de la
pendiente en la abscisa 200m. Esto permite acelerar el flujo que viene de aguas arriba para luego
frenarlo paulatinamente hasta llegar a la caída. El colector puede tener un poco más de
capacidad y sortear el problema del techo. La capacidad máxima del colector es de unos 76.3
m3/s. El cajón sufre una transición de 3.5 m de anchura hasta 5m desde la abscisa 204 m hasta
10
Cota (m)
la 253 m. Una vez termina la transición el colector permanece de anchura constante hasta llegar
a la cámara de Sant Joan.
Lámina de agua Colector Nuevo
36 6
35
34 5
33
4
32
31
3
30
29
Techo 2
28 Lámina Agua
27 Solera 1
Energía Total
26
Ancho Colector
25 0
0 50 100 150 200 250
Abscisa (m)
Figura 12. Flujo de 76.3 m3/s en el nuevo colector de Diagonal. Cumple las especificaciones de
resguardo a lo largo del mismo.
En la Figura 12 se muestra el perfil del colector donde se observa el quiebro en pendiente, la
depresión de la lámina se debe al ensanchamiento que sufre el canal a lo largo de la transición.
El número de Froude del tramo nuevo se puede observar en la Figura 13. El Froude está situado
dentro de los límites de 1.3 a 1.7, si bien puntual mente llega a 1.8. El resguardo es superior a
0.25m.
Resguardo Froude
3
2.5
2
1.5
1
0.5
0
0 50 100 150 200 250 300
Figura 13. Número de Froude y Resguardo en el tramo nuevo.
11
Cota (m)
Ancho (m)
Se ha realizado un cálculo adicional para el colector de diagonal para el caudal máximo de 70
m3/s, que es el máximo caudal de diseño.
Estado de flujo del colector desdoblado nuevo de Diagonal . Caudal de diseño 70 m3/s
40 4.5
35 4
3.5
30
Solera 3
25 Lámina
Techo 2.5
20 Energía Total
Resguardo 2
Froude
15
1.5
10
1
5
0.5
0 0
10 40 90 140 190 240 290
Abscisa (m)
Figura 14. Estado de flujo del colector desdoblado nuevo de diagonal, para caudal máximo de
diseño de 70 m3/s
Los caudales que se han tenido en cuenta como valores de diseño corresponden a el estado de
la situación actual y además direccionado por los estudios que se han hecho en el pasado.
Tabla 1. Distribución de caudales con la nueva configuración
CAUDALES EN (m3/s)
Aguas arriba Colector T1695 Colector Nuevo Desviación Chorros En camara
Caudal/porcentaje 56.3% 43.8% 38.9% 61.1% 78.1%
160 90 70 35 55 125
150 84.4 65.6 32.8 51.6 117.2
140 78.8 61.3 30.6 48.1 109.4
117.6 66.2 51.5 25.7 40.4 91.9
120 67.5 52.5 26.3 41.3 93.8
100 56.3 43.8 21.9 34.4 78.1
90 50.6 39.4 19.7 30.9 70.3
80 45.0 35.0 17.5 27.5 62.5
70 39.4 30.6 15.3 24.1 54.7
En la Tabla 1 se muestra la posible distribución de caudales. En la primera columna se da el
caudal que baja por los colectores de diagonal, la distribución que se estima pueden distribuir
el colector T1695 y el nuevo corresponde a un 56% y 44% respectivamente. El colector T1695
sufre una bifurcación antes de llegar a la cámara de Sant Joan con una repartición que en
régimen rápido corresponde aproximadamente a la parte alícuota de la relación de anchuras en
el desvío esto da aproximadamente un 40% continua por diagonal y 60% desviado a la cámara.
Por ello respecto al caudal de entrada aguas arriba la cámara en Passeig de Sant Joan es del 78%
del total.
12
Cota (m)
Froude y resguardo
Para un caudal total de 160 m3/s se desvían por el Passeig de Sant Joan 125 m3/s, esta cantidad
de agua provoca una carga de agua de 26.5 m aproximadamente. Aún tiene capacidad de
desaguar más caudal porque el techo de la cámara se encuentra en la cota 28 m. Por otra parte,
el colector nuevo está llevando un caudal de 70 m3/s.
11 Cámara de distribución de calle Girona
Para el estado inicial del colector desdoblado nuevo de Diagonal, se ha diseñado la cámara de
distribución de caudales de la calle Girona.
La idea se centra en la ecuación de la energía entre dos secciones consecutivas, pero en lugar
de usar el método paso a paso, se consigue expresar la ecuación en función de un número
importante para el flujo, el número de Froude. Si se conoce el número de Froude se conoce
como está funcionando el flujo en cualquier sección.
La ecuación de la energía se escribe de la siguiente manera:
( 1 )
En dónde z es la cota del fondo o Thalweg, y la profundidad de agua, v la velocidad media del
flujo en la sección, g la aceleración de la gravedad y h es la perdida de carga o energía en el
tramo. Los subíndices 1 y 2 indican la sección situada aguas arriba y aguas abajo
respectivamente.
Por otro lado, la ecuación de la energía específica, E, que es la suma de los términos de energía
de presión y cinética se pueden escribir de acuerdo con:
( 2 )
Tanto y como v se pueden expresar en función compleja del número de Froude para cauces no
rectangulares. Veamos el número de Froude es:
( 3 )
13
Donde c es la celeridad de una onda de gravedad que se expresa como:
( 4 )
Donde A es el área de flujo y T es el ancho superficial de la sección considerada, por lo que c es
función del calado de agua. Así el calado es una función del número de Froude, ya que la
velocidad del flujo es una función del caudal que es una constante para el flujo y el área que
depende del calado. Entonces la ecuación de la energía específica se puede expresar como:
( 5 )
En donde Q es el caudal total en régimen permanente que fluye por la sección. Por lo que
conocido el número de Froude, se puede conocer la energía específica, así como las
características geométricas del flujo.
La ecuación de la energía se puede entonces expresar de la siguiente forma, despejando el valor
de z2 de la ecuación:
( 6 )
Es decir, dado el número de Froude a lo largo del cauce o canal, se puede determinar la cota de
aguas abajo una vez conocida la cota de aguas arriba, además de tener el resto de variables
geométricas del flujo. Si la cota inicial es z1 y se quiere llegar a la cota final z2, lo único que hay
que hacer es aplicar la anterior ecuación, si al llegar al final el cauce la cota resultante es
diferente a la deseada, z2, entonces se ha de cambiar la geometría mediante métodos de
optimización hasta conseguir el resultado deseado. Por ello esta ecuación se puede utilizar para
modelar el canal que se requiere para ciertas condiciones impuestas.
El valor del número de Froude se establece partiendo siempre de un valor conocido al inicio del
tramo y uno al final del tramo. Esto permite conocer el estado de flujo del canal sin conocer
previamente la geometría. Se estableció una variación sinusoidal del número de Froude a lo
largo del tramo escogido. Empezando con un valor al que tiene el flujo en la sección de entrada
y descargando con un número de Froude adecuado.
14
Dado que este trabajo no se puede hacer con una herramienta convencional de cálculo
hidráulico se construye un modelo a medida programando los diferentes procesos de
optimización.
De partida los datos provienen de la planta de la Figura 1. La caída tiene una curvatura en planta
con un radio de curvatura de 19 m, la anchura tal y como se planteo es de 5 m y se supone
constante en todo su desarrollo. La velocidad de llegada del flujo es de 7.64 m/s, con un calado
de 1.996. El número de Froude es de 1.73. Para el diseño, como no se quiere cambiar el ancho
por ahora, sólo queda una variable que es la cota del canal que debe llegar a ser 15.50 m. El
número de Froude se hizo variar en forma sinusoidal.
Aplicando el código “Saltos”, el desarrollo de la caída queda como se muestra en la Figura 15.
Estas cotas son las utilizadas para la solución final.
La velocidad de llegada a la cámara y el número de Froude son 15.73 m/s y 5.11 para un calado
de agua de 0.96 m.
La variación del número de Froude es el que se muestra en la figura, es una distribución
cosenoidal, lo que da como resultado una entrada y salida de agua tangente a las soleras de
entrada y salida a la caída. Lo cual permite que el flujo no se despegue del fondo y caiga a lo
largo de la caída lo más hidrodinámico posible, ya que proviene su diseño de la propia ecuación
de la energía.
Diseño Caída Cámara Sant Joan
32.000 6.000
30.000
5.000
28.000
26.000 4.000
24.000
3.000
22.000
20.000 2.000
Solera
18.000
Lámaina de agua
1.000
Conjugado corregido
16.000
Número de Froude
14.000 0.000
275.000 280.000 285.000 290.000 295.000
Figura 15. Perfil de la solera diseñada con el código “Saltos”
En la Figura 15 se ha añadido la curva de los calados conjugados, como el canal es rectangular
se ha utilizado la ecuación de Belanger corregida para grandes pendientes con la fórmula de
15
Froude
(Kindsvater, 1944) para obtener el calado conjugado. El calado conjugado se puede determinar
mediante la ecuación
( 7 )
En donde h1 y h2 son los calados conjugados, Fro el número de Froude inicial, es un parámetro
experimental encontrado por Kingsvater,1944 y Hickox, 1944, el ángulo local del canal.
Tabla 2. Datos de diseño de la caída
Velocidad 
X (m) (desde media en la 
inicio caida Ancho      Fr (-) Cota solera  sección de Z+y 
aguasarriba) (m) (m) calculo     (m)
(m/s)
275.47 5.00 1.73 25.75 7.64 27.75
276.12 5.00 1.74 25.72 7.67 27.71
276.77 5.00 1.76 25.67 7.75 27.63
277.43 5.00 1.81 25.58 7.89 27.51
278.08 5.00 1.87 25.46 8.07 27.35
278.73 5.00 1.95 25.30 8.30 27.14
279.38 5.00 2.05 25.11 8.57 26.89
280.03 5.00 2.16 24.88 8.88 26.60
280.68 5.00 2.29 24.61 9.22 26.26
281.33 5.00 2.42 24.30 9.58 25.89
281.98 5.00 2.57 23.95 9.97 25.48
282.64 5.00 2.73 23.56 10.37 25.03
283.29 5.00 2.90 23.13 10.79 24.55
283.94 5.00 3.07 22.68 11.21 24.04
284.59 5.00 3.24 22.19 11.63 23.51
285.24 5.00 3.42 21.69 12.05 22.95
285.89 5.00 3.60 21.17 12.46 22.39
286.54 5.00 3.77 20.63 12.86 21.82
287.20 5.00 3.94 20.09 13.25 21.24
287.85 5.00 4.11 19.55 13.62 20.67
288.50 5.00 4.27 19.02 13.97 20.11
289.15 5.00 4.41 18.51 14.29 19.57
289.80 5.00 4.55 18.01 14.58 19.06
290.45 5.00 4.68 17.55 14.85 18.57
291.10 5.00 4.79 17.11 15.08 18.12
291.75 5.00 4.88 16.72 15.29 17.72
292.41 5.00 4.97 16.37 15.45 17.36
293.06 5.00 5.03 16.07 15.58 17.05
293.71 5.00 5.07 15.83 15.68 16.80
294.36 5.00 5.10 15.63 15.74 16.60
295.01 5.00 5.11 15.50 15.76 16.47
Si el flujo en la cámara incluyendo el chorro llegase a tener 125 m3/s, el nivel de agua estaría en
la cota 26 m. Si miramos en la gráfica de la figura el corte entre la cota 26m y la cota del calado
conjugado, obtenemos que la abscisa en donde se encontraría el resalto esta sobre la 283m. Es
decir, el resalto se forma dentro de la zona de caída.
16
En la Tabla 2 se muestra en la primera columna el valor de la abscisa (m) que esta referenciada
respecto el comienzo del nuevo colector al salir de la cámara de distribución de caudales de
Girona, abscisa 29 m. La segunda columna indica el valor del ancho de la sección, el tercer valor
es el número de Froude. El cuarto valor es la cota de la solera de la caída y es el valor diseñado
con la ecuación de energía. El quinto valor es la velocidad media del flujo y la última columna se
da la cota de la lámina de agua.
En el caso de la caída no hay que temer por la formación de ondas rodantes pues no hay
suficiente longitud para que las inestabilidades energéticas se lleguen a concentrar. Tampoco
parece preocupante las ondas cruzadas porque a medida que el flujo va apoyándose a la margen
izquierda intentando aumentar el calado, el flujo transfiere energía potencial en energía cinética
al caer. Incitando al flujo a tener menor calado. Por otro lado, para caudales altos el resalto
hidráulico penetra hasta casi la mitad de la caída como se observó en la imagen de la Figura 15.
En la abscisa 38.3m se encuentra un primer salto de 2.55 m, estos saltos como se ha visto
impiden el paso del flujo adecuadamente, más que por el salto, debido a que al techo no se le
dio en su día suficiente holgura para que el agua pudiese caer de un tramo al siguiente sin chocar
con el techo. Esto provoca un freno para el flujo en ciertos caudales, como se demostró en el
apartado de capacidades el salto no deja pasar más de 50 m3/s con libertad. Se propone un
diseño simple de la caída haciendo la caída suave como en el caso anterior o simplemente una
transición lineal de la solera, la idea es retranquear hacia atrás la caída sin necesidad de tocar el
techo.
Diseño caida escalón del 48.3m
35
34 Techo
Rampa
33 Caída suave
32
31
30
29
28
27
35 37 39 41 43 45 47 49 51 53 55
Abscisa (m)
Figura 16. Salto de la sección 48.30 m. Solución suave y en rampa.
En la Figura 1 se observan las dos soluciones. Recordemos que el colector tiene una capacidad
del orden de 45 a 50 m3/s con los escalones tal como están en la actualidad. Ambas soluciones
mejoran el funcionamiento del colector de manera visible. La solución en rampa se ha evaluado
con una pendiente 5H:1V. En la Figura 17 se observa la solución para el salto 2. Este salto es sólo
de 0.98 m de altura, tiene menos problemas de flujo que el salto 1. Por lo que si el salto 1
funciona el salto 2 también lo hará.
17
Cota (m)
Diseño caída. escalón del 177.40 m
32
Techo
Rampa
31
Caída suave
30
29
28
27
26
170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180
Abscisa (m)
Figura 17. Salto en la sección 177.4m. Solución suave y en rampa.
La capacidad de este colector se ve aumentada bastante, ya que con este diseño el flujo pasa
mucho mejor. Al aumentar la holgura en las caídas el caudal máximo que puede soportar este
colector es de 130 m3/s. El diseño utilizado por facilidad de construcción es el de rampa. Los dos
diseños tienen la misma capacidad. El techo del colector esta dibujado para la capacidadmáxima
es decir teniendo en cuenta el 93.4% de la bóveda. Así en el dibujo la altura del colector
aparecerá más pequeña. El colector ya presenta deficiencias de capacidad en tres tramos
diferentes en los cuales además el flujo va en régimen crítico. Realmente el calado normal está
muy cercano al crítico.
T1695 CapacidaQ=130m3/s
40 4.5
35 4
3.5
30
3
25
Solera
Lámina Agua 2.5
20 Techo
Energía Total
2
Resguardo
15 Froude
1.5
10
1
5
0.5
0 0
10 40 90 140 190 240 290
Figura 18. Colector T1695 capacidad máxima con nuevo diseño 130 m3/s
La caída descrita en el capítulo 12 funcionaria perfectamente si fuese recta, pero en cambio la
caída contiene una curvatura en planta que cambia las condiciones del flujo. El flujo no es
unidimensional sino más tridimensional. Por el momento se realizará un diseño basado en un
modelo bidimensional, que no dará el flujo real pero mejor este modelo que otra cosa.
18
Cota (m)
Froude y Resguardo
Al ser la curvatura tan pequeña el flujo se recostará en la pared externa. Cambiando la
distribución de presiones y ya no será más hidrostática. Por lo que un bi dimensional no dará los
valores correctos pero una aproximación de lo que pueda ocurrir.
Se ha usado el modelo “Iber” un modelo bidimensional que nos dará una primera aproximación
y nos permitirá tomar las primeras medidas de corrección de la solución geométrica simple.
Antes de mostrar resultados, se puede hacer un cálculo previo del peralte que debería tener el
flujo dadas las condiciones hidráulicas de partida y el radio de curvatura. Teniendo en cuenta la
fuerza centrípeta del flujo a lo largo de caída debido a la curvatura, la ecuación que da la sección
transversal se puede evaluar según la ecuación:
En donde Z es el valor del incremento de cota entre el exterior de la curva y el interior de la
curva a lo largo del radio de curvatura, q el caudal unitario, vo la velocidad de entrada, ro el
radio de curvatura de la sección de entrada, r radio de curvatura donde se calcula el valor de z y
Ho la energía total de entrada.
DZ peralte
Abscisa (m)
270 275 280 285 290 295 300 305
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Figura 19. Incremento de cota en el peralte, DZ.
19
Figura 20. Calados de agua en la caída.
Como puede verse la solución de darle un peralte al canal es absurdo, ya que debería haber en
media un incremento de cota a través del canal de 5 metros. Es decir, si el canal es de 5 m de
ancho, el peralte es de 45º. Esta solución es inviable constructivamente, por lo que se plantea
el cálculo bidimensional a ver qué resultado da y tomar las correspondientes decisiones.
En la Figura 20 se presenta el valor de los calados obtenidos con el modelo Iber, con los datos
de entrada igual que en el modelo “Saltos” pero con una condición en la cámara de llegada, se
colocó un vertedor de 2 metros de altura al final de la misma (lo que hace el azud triangular
existente). No se da ningún peralte en la caída.
Al no haber peralte en la caída y por la imposibilidad de construirlo, el agua se recuesta sobre la
pared izquierda, pero a medida que se comienza a recostar el flujo cae por la gran pendiente
compensando un efecto con el otro. Sin embargo, cuando llega el flujo a la cámara se observa
que hay una sobreelevación enorme del flujo antes de llegar a la cámara. La altura de agua en
ese punto concreto es el más alto alcanzado por el flujo a lo largo de toda la estructura. La altura
de agua está cerca de los 7 m.
El flujo de agua en cambio en toda la caída tiene una altura bastante baja sobretodo en la
margen interior, donde la depresión del flujo es apreciable.
20
Esta solución nos da una primera idea de corrección de la geometría, un pequeño cambio en la
geometría a la llegada de la cámara. Simplemente ensanchando la sección en la margen externa.
La nueva solución se observa en la imagen de la Figura 21. En este caso se observa como el
máximo penetra en la margen izquierda de la cámara y la altura de agua máxima es de 5 metros,
casi 2 metros menos que en el caso anterior. Además, que se contiene el salto de agua dentro
de la cámara.
Figura 21. Diseño con expansión a la entrada de la cámara.
Se ha hecho el mismo cálculo de peralte en las curvas de la transición y da como valor medio
unos 50 cm de peralte, este valor es mucho más adecuado para ser construido. Sin embargo,
antes de realizar cualquier calculo con el peralte se ha valorado con el Iber los cambios que
pueda sufrir la lámina a lo largo del canal con curvas. En la Figura 22, se observa esta solución,
la condición de contorno cambia un poco del anterior ejercicio, ahora el valor del calado y la
velocidad a la entrada son, las que da el modelo Aguapucha a la entrada de la transición, 2.74 m
y 7.93 m/s de calado y velocidad respectivamente y un número de Froude de 1.53. La condición
de contorno en la cámara sigue siendo un aliviadero de 2 m de altura.
21
Figura 22. Calados de agua en la última parte del colector de diagonal.
Como puede verse en la Figura 22 no parece haber gran alteración de la lámina a lo largo de la
transición. Así se han realizado dos cortes de la lámina a lo largo de las paredes, hasta llegar a la
parte recta antes de entrar en las secciones de la L4.
Excepto en la sección de entrada el flujo parece que cabe dentro del cajón. Es evidente que el
vaivén del agua o movimiento transversal deje valores por debajo del resguardo deseado. Pero
piénsese que esto se da puntualmente en la sección y no la ahoga ya que el resto de la misma
esta con valores inferiores al lado contrario. Los vaivenes se presentan disminuidos en el cálculo
bidimensional.
Nota: No aparecen más cálculos en este informe preliminar, pero debido a que las alturas de
agua son elevadas dentro de la cámara de acuerdo con la Figura 9, los cálculos han de rehacerse
con la entrada de la caída en cámara sin el acuerdo propuesto en la sección anterior. Es decir,
eliminar el ensanchamiento de la sección de la caída al llegar a la cámara. El resalto se dará
totalmente dentro de la caída.
22
Cotas de agua en las paredes
3.5
3
2.5 Lamina Aguapucha
Margen Izquierdo Modelo Iber
Margen derecho modelo Iber
Maximo resguardo
2
Altura del cajón
1.5
1
200 210 220 230 240 250 260 270 280
Figura 23. Resultado comparativo de las alturas de agua evaluadas con el modelo Iber.
Se ha utilizado el caudal de diseño de la cámara, es decir un caudal de salida por los tubos de
125 m3/s. Esto implica un calado en cámara de 26 m de cota y un caudal de 70 m3/s que bajan
por la caída.
La entrada de la caída a la cámara se hará por un agujero que se tendrá que excavar en la pared
posterior de la cámara. Para valorar el tamaño del hueco de entrada a la cámara, se realizó con
la idea de un paso por un orifico anegado de grandes dimensiones. El estudio de este orifico dio
como resultado la gráfica que se presenta en la Figura 24a. En ella se puede valorar la carga
dentro de la caída para que el agua pueda salir por el hueco. Por ejemplo, si la cota de agua en
la cámara es de 26 m y el hueco de paso es de 5 m de ancho por 3.5 m de alto, la carga en la
caída es de 27.76m, este valor es muy alto por lo que el diseño de hueco ha de ser de por lo
menos 4.0 m de altura de manera que disminuya la carga en la cámara a un valor de 27.40.
29.5 Flujo de agua entrando en cámara
29
29
27
Orificio grandes
dimensiones
28.5 25
23
28 27.76 m 21
27.5 19
3.5 m 17
27
0 1 2 3 4 5 15
0 5 10 15 20 25 30 35
Altura de entrada en cámara Distancia (m)
Figura 24. a) Valor de la carga de agua en el paso hacia la cámara según la altura del hueco de
paso. b) flujo a la entrada de la cámara.
23
Cota interior en la caída
Cota (m)Título del eje
Debido que la entrada de la caída a la cámara existe una estructura (Cajón para servicios
afectados) se ha evaluado el flujo en la entrada de la cámara.
En la Figura 24b se presenta el flujo bajando por la caída y entrando en la cámara de paseo de
Sant Joan. El techo queda rebajado a la cota 25.20 m para albergar el cajón de servicios
afectados. Se observa que con las condiciones de máximo funcionamiento (125 m3/s) este
cuarto está sometido a la presión del agua por el suelo y parte por las paredes. Además, el
resalto se forma algunos metros hacia aguas arriba provocando las oscilaciones de la superficie
del agua y generando fenómenos de presión oscilante.
En la imagen de la Figura 25 se observa el cálculo para un caudal de 70 m3/s en la caída y 125
m3/s en cámara. Se observa claramente el resalto en medio de la caída, y un flujo de agua en
cámara bastante estable. Hay que indicar que es el resultado de un cálculo bidimensional. El
coeficiente de Manning es de 0.018 como previsto.
Figura 25. Cota de agua en el sistema de caída cámara de Passeig de Sant Joan.
15.1 Análisis de las curvaturas
Tres curvas en planta están diseñadas en el nuevo colector, las abscisas de comienzo de curva
son las siguientes: 203.83 m la primera, 237.90 m la segunda y 275.471 m la tercera. Esta última
corresponde a la caída de llegada a la cámara de Sant Joan.
Una forma de expresar la intensidad de la curva es el número de curva que es simplemente un
parámetro adimensional que mide si la curva es débil o fuerte. Este número de curva se define
como:
( 8 )
En donde Bo es el número de curva, b el anchomedio del canal, Ra es el radiomedio de curvatura
y Fo el número de Froude. Las curvas fuertes el Bo es mayor de 1.5 y para curvas fuertes el valor
es mayor de 1.5. Para el caso de las tres curvas el valor obtenido para las dos primeras es de
24
0.08 y 0.16 respectivamente y la tercera curva el Bo tiene un valor de 1.8 que es ligeramente
mayor que el límite. Se cree que debido a la fuerte caída que sufre el canal durante la caída la
sobre elevación no será grande ya que el valor de la curva número no es excesivo. Además, esta
curva para el caudal de diseño funciona anegada, es decir el resalto penetra dentro de la propia
caída, por lo que no hay flujo rápido en la mitad inferior del colector.
16 Cámara de Girona
La cámara de calle Girona es sólo una conexión lateral entre los dos colectores para transferir
parte del caudal de uno a otro. En la fase 0, es decir construcción del colector que va desde la
cámara de la calle Girona hasta la cámara de Passeig de Sant Joan, parte del caudal de lluvia que
baja por el la T1695 se debe desviar para el nuevo colector, aliviando la propia T1695 en ese
tramo.
Se quiere saber cuánta agua puede llegar a derivar esta cámara al colector nuevo. Se han
realizado dos cálculos, uno con un caudal medio de 50 m3/s y el otro para un caudal de 90 m3/s.
Para ello se ha simulado un bidimensional que permite conocer más o menos el porcentaje de
agua desviado. Los colectores están separados por la propia banqueta, es decir el agua tiene que
sobre pasar un escalón de unos 50 cm de alto para poder verter de uno al otro. Esto hace que la
transmisión de caudales no sea tan eficiente.
El resultado para 50 m3/s es el que se muestra
Figura 26. Distribución de caudales en la cámara de Girona para 50 m3/s.
El resultado para 90 m3/s es el que se muestra
25
Figura 27 Distribución de caudales para el máximo de caudal admisible de 90 m3/s
Para un caudal medio de 50 m3/s se desvía un caudal del 20% y para el caudal máximo admisible
es del 21%. Que en condiciones de trabajo hacia agua abajo ambos colectores funcionaran bien.
Tanto por los 71 m3/s que bajan por el antiguo como por los 19 m3/s que bajan por el nuevo
(que es de 70 m3/s de diseño).
Una vez hecho los cálculos y diseños de los colectores de Diagonal ubicados desde la calle Girona
hasta Passeig de Sant Joan se concluye que:
1) El colector T1695 tiene capacidad para fluir en lámina libre con una horquilla de caudales
que van desde 45 a 50 m3/s.
2) Se propone una mejora de los escalones existentes en el colector T1695, el de la abscisa
48.3 y el de la abscisa 177.4, de manera que se crea una rampa de caída, cortando el
actual colector desde el escalón hacia atrás con una pendiente de 5H:1V. Esta mejora
permite que la capacidad del colector llegue a 130 m3/s.
3) El nuevo colector de Diagonal, discurre paralelo al T1695, con un cajón de 3.5 m de
ancho y 3 m de altura. Tiene un problema en el trazado del techo entre la abscisa 212.34
hasta la abscisa 262.64m, necesita ir más bajo.
4) Para solventar el problema del techo y del paso por la L4 el cajón se mantiene con la
sección inicial hasta la abscisa 212m, en este punto se propone un ensanchamiento que
permita acelerar el flujo y disminuir calados de agua para poder pasar por encima de la
L4 y por debajo de la Calle del Passeig de Sant Joan con suficiente holgura. Se pasa de
un cajón de 3.5 m de ancho a un cajón de 5 m de ancho, la transición acaba en la abscisa
254 m. Además, se propone un cambio de pendiente en la abscisa 212m pasando de la
pendiente de partida de 1.864% a una pendiente baja de 0.395 %. Estos cambios
26
permiten que el flujo pase por la L4 con holgura y además que pase con resguardo en la
zona donde el techo tiene que perder altura.
5) Para pasar por la línea L4 de forma que el cajón no atraviese esviado, se han diseñado
un par de curvas, curva y contra curva, que permiten al colector enfrentarse al trazado
de la L4 lo más normal posible. En estas curvas se producen ondas cruzadas pero la
valoración es que no hay afección al flujo. Es posible que una de las ondas cruzadas
toque parcialmente el techo.
6) El colector que va desde la L4 hasta la cámara se ha diseñado también en curva y
cayendo la diferencia de cotas entre la 25.75 m (saliendo de la L4) hasta la cota de
cámara en la 15.50 m. En este caso se producen ondas cruzadas que se amortiguan
debido a la propia caída del flujo. Es decir, la sobreelevación del flujo por curva se ve
disminuida por la aceleración de caída y ese cambio de energía potencial a energía
cinética.
7) La capacidad del colector nuevo es de 76.3 m3/s.
8) Se estudió la capacidad de los tubos actuales aguas abajo de la cámara de Sant Joan,
como resultado se obtuvo que máximo pueden desaguar en carga un caudal máximo de
130 m3/s, a partir de este caudal las tapas intermedias de los tubos empezarán a saltar.
9) La tabla de distribución de caudales se presenta a continuación:
CAUDALES EN (m3/s)
Aguas arriba Colector T1695 Colector Nuevo Desviación Chorros En camara
Caudal/porcentaje 56.3% 43.8% 38.9% 61.1% 78.1%
160 90 70 35 55 125
150 84.4 65.6 32.8 51.6 117.2
140 78.8 61.3 30.6 48.1 109.4
117.6 66.2 51.5 25.7 40.4 91.9
120 67.5 52.5 26.3 41.3 93.8
100 56.3 43.8 21.9 34.4 78.1
90 50.6 39.4 19.7 30.9 70.3
80 45.0 35.0 17.5 27.5 62.5
70 39.4 30.6 15.3 24.1 54.7
10) De la tabla del punto anterior se concluye que los caudales máximos que puede admitir
el sistema es de 160 m3/s llegando a la cámara de calle Girona y repartiendo 90 m3/s por
el colector actual (T1695 arreglado) y 70 m3/s por el colector nuevo. La bifurcación del
T1695 permite que sigan por diagonal 35 m3/s y se desvíen 55 m3/s por los chorros de
caída de la cámara. La unión de los 70 y 55 dan los 125 que pasarían por la cámara
tomando en ella una cota de 26 m.
11) La cámara de <Girona permite que funcione el sistema Diagonal T1695 y Colector nueve
sin ningún problema para el caudal de 90 m3/s.
27
Allen Bateman Vicente Medina
Profesor Titular PhD Camins
Grupo de Investigación en Transporte de Sedimentos
Universidad Politécnica de Cataluña
www.gits.ws
28
Análisis realizado para 
BCASA
Barcelona, 15 de diciembre de 2017
29
18 Modelo físico a escala reducida
Unmodelo físico a escala reducida es una forma de proyectar un prototipo complejo en su forma
que hace que la hidrodinámica sea difícil de estudiar por modelos matemáticos. Aunque
actualmente existen muchos modelos matemáticos que pretender describir la hidrodinámica
del flujo, estamos aúnmuy lejos de podermodelar sistemas específicos que se salen de la norma
de los modelos matemáticos. En el caso del modelo del paseo de Sant Joan se trata de la
recepción de dos chorros que llegan a una cámara de disipación de energía. Ambos chorros
actúan concomitantemente, uno entra en caída libre y el otro mediante un ducto que se enrasa
a nivel de la base de la cámara. La disipación de la energía en la cámara permite que el flujo pase
a desaguar lo más tranquilamente posible hacia los tubos que la llevan la mar. Esta salida se
compone de tres tubos de 3 metros de diámetro que desaguan la cámara hacia los colectores
que finalmente la llevan hasta el mar, estos colectores están situados a poco menos de 2 km de
distancia. Los tubos sin embargo pasan por dos cámaras de aireación que permiten romper la
presión del flujo.
Decidir la escala de un modelo es siempre una tarea de optimización de recursos y modelación
aceptable de la hidrodinámica. El punto más importante es decidir que fuerzas son las que
dominan el flujo en el colector, en el caso de la estructura que nos compete las fuerzas de peso
son las más importantes en el flujo del agua por los ductos y cámaras.
Las fuerzas de peso son las que forman una relación con la fuerza de inercia, denominado o
conocido como el número de Froude. Este esta relación la que tendremos que mantener entre
el modelo y el prototipo. Lo importante es que el modelo físico a escala reducida permita
mantener el resto de fuerzas suficientemente pequeñas para que no le quite relevancia a las
fuerzas e peso. Para ello se ha de controlar los números que cuando el tamaño del modelo es
más pequeño que el prototipo estos se hacen relevantes, por ejemplo, las fuerzas viscosas o
bien las fuerzas de tensión superficial.
Por otro lado, la economía juega un papel importante, si el modelo se hace de un tamaño
comparable con el prototipo entonces el costo se eleva mucho, los caudales son muy grandes,
y los tamaños del modelo también. En el caso que nos compete, logramos una relación de escala
geométrica de 1:17.5, que en principio es una escala para el modelo de tamaño importante,
eliminando el problema de las fuerzas y con un tamaño proporcionado al coste de la obra en el
laboratorio.
30
18.1 Escala del modelo y sus consecuencias en las magnitudes de las
variables físicas.
La escala geométrica de 17.5 entre el modelo y el prototipo se traduce en una relación entre las
diferentes magnitudes a tratar, como lo son el caudal, las fuerzas y otras magnitudes de interés.
Así para esta escala geométrica g=Lp/Lm=17.5, la escala en que se representa el caudal resulta
ser = 5/2Q g =1281, la escala de velocidad resulta ser v=4.18, la escala temporal es también
1/2
t= g =4.18, la escala de rugosidad para Manning será n= 1/6g =1.61, la escala de fuerzas
resulta ser de 3F= g =5360.
18.2 Dimensiones del modelo
Longitudes
El colector existente de diagonal quedará con la siguiente sección
Figura 28. Sección en escala demodelo del colector existente de Diagonal, medidas enmetros.
El nuevo colector desdoblado de diagonal es un cajón de 3.5 X 3.0 que en escala de modelo
quedará en 20 X 17.14 cm. Luego de la transición el ancho queda de 5 m es decir 28.57 cm.
En el anejo 1 se presentan todas las dimensiones del modelo ya en su propia escala.
31
Caudales
En el caso del modelo de Diagonal, el caudal de diseño para 500 años de periodo de retorno, es
de 160 m3/s. Es decir 90 m3/s discurrirán por el tramo de Diagonal existente y 70 por el nuevo
colector de desdoblamiento. Los 160 m3/s deberán llegar a la cámara de Passeig de Sant Joan y
discurrir por los tubos que llevan el agua hacia el mar.
Los 160 m3/s se traducen en un valor de 125 l/s, que en un modelo a escala reducida es un
caudal importante, es decir un 56.25% seguirán por el colector existente, es decir, 70 l/s y 55 l/s
por el nuevo colector desdoblado de Diagonal.
Velocidades
La escala de las velocidades resulta ser de 4.18, que al analizar las diferentes velocidades
máximas obtenidas en el modelo numérico se obtiene la Tabla 3
Tabla 3. Zona de análisis velocidades modelo numérico velocidades modelo reducido
Estructura Velocidad Velocidad
esperada
prototipo modelo
(m/s) (m/s)
Colector T1695 9.59 2.29
Colector Desdoblado 7.81 1.86
Zona del metro 8.10 1.94
Caída 12.2 2.91
Las velocidades en el modelo son elevadas en el modelo reducido. En la zona de entronque
donde se espera el resalto hidráulico la velocidad es de casi 3 m/s.
Rugosidad
La rugosidad es uno de los puntos claves en un modelo, es más relevante su influencia en
longitudes grandes que en cortos espacios. Por ello es más importante que los conductos largos
tengan la rugosidad lo más parecida en su escala que en por ejemplo la caída hacia la cámara.
La escala de rugosidad es del orden de 1.61, es decir, poco menos de la mitad del prototipo. En
el caso que nos compete, la rugosidad medida en las propias alcantarillas de Barcelona, más
exactamente en el colector de diagonal, el valor medido fue de 0.018. Valor que indica que el
modelo debe tener un valor de 0.011. Este valor es prácticamente el de un cemento fino o una
pared de cemento suave. En términos de grano se puede pensar en grano de D50 de 0.16 mm,
arena fina de playa. El plástico puede estar en un valor para el coeficiente de resistencia al flujo
de 0.0105, un valor bajo pero cercano al necesario. La propuesta de usar un coeficiente de
resistencia en cemento y paredes de plástico puede ser interesante para no bajar mucho su
32
valor, al usar todas ellas en plástico. Aunque, si bien es difícil modelar exactamente un valor
justo, en este caso parece bastante interesante que los valores coincidan con bastante justicia.
18.3 Errores en el modelo
Es posible que en la construcción del modelo se puedan cometer errores, por ejemplo, en las
propias medidas del modelo. Esto depende de la calidad con que se construya el modelo, si se
esmuy preciso o no. Independientemente de esto se aceptar un error de construcción con cierta
holgura. Sin embargo, la problemática más difícil de resolver es la resistencia al flujo. Porque
cuando se construye un modelo la escala del coeficiente de resistencia al flujo cambia. Si el
modelo es más pequeño que el prototipo, el coeficiente de resistencia al flujo disminuye con
cierta proporción potencial a 1/6. Si disminuye mucho es imposible reproducir el coeficiente de
resistencia al flujo ya que el mínimomedido en laboratorio lo tiene un cristal pulido, dando lugar
a un valor de 0.008. Valores superiores seremos capaces de intentar reproducir. Paredes muy
lisas son difíciles de reproducir porque el cristal pulido además de caro es difícil de conseguir. La
obra pulida en cemento, puede dar un valor de 0.0105 a 0.012. Esto nos da valores de escala
geométrica para este caso de 15 a 30. La escala que hemos escogido para el modelo es de 17.5
que está dentro del rango. Tamaños pequeños dan lugar a otra clase de errores, que son los
errores de medida. Por ejemplo, si el tamaño es muy pequeño pocos cm de calado 3 a 5, un
error en la medición del calado conllevará un error enorme en la energía cinética y por tanto en
medidas del caudal. Por eso cuando el flujo es rápido este error es más visible por lo que en
casos con Froude mayor que 1 se intenta realizar modelos más grandes, relaciones de escala
más pequeño.
Otro error que analizaremos con detalle es el cometido en la reproducción del coeficiente de
resistencia al flujo. Como el material es el que es, puede quedar con un valor diferente del
coeficiente de resistencia al flujo. Sin ir más lejos, si en este caso tenemos que reproducir un
valor del coeficiente de resistencia al flujo del orden de 0.011 que implica utilizar un grano de la
masa de cemento de 0.16 mm, la dificultad radicará en encontrar arena de tamaño adecuado.
O bien, por ejemplo, se decide utilizar un plástico en lugar de cemento para reproducir las
paredes y el coeficiente lo bajamos a 0.010. En qué afecta a las velocidades o niveles de agua
registrados en el modelo y esto como afecta a los resultados en el prototipo teórico.
Lo primero que se hará es realizar el cálculo de cuanto afecta a la escala geométrica un error en
el coeficiente de Manning del prototipo y del modelo. Esto es, Que diferencia podría tener la
escala geométrica con y sin error.
El coeficiente de Manning es un parámetro físico que se puede expresar como:
nm n0m nm (1)
np n0 p np
33
En donde nm es el coeficiente que tendría el modelo una vez construido, np el valor del
coeficiente estimado del prototipo y las , las desviaciones estimadas de cada material.
La determinación de las se puede hacer mediante una valoración de los máximos y mínimos
valores estimados para cada uno de los parámetros. La deviación típica se puede escribir como;
nmax nmin (2)
4
Siendo nmax y nmin, las valoracionesmáximas ymínimas del coeficiente deManning. En este rango
estarán incluidos el 96% de las variaciones posibles.
En el caso del prototipo podemos decir que se estableció un valor del coeficiente de Manning
de 0.018, y que se puede esperar valores máximos de 0.020 y mínimos de 0.016. Con lo que la
desviación de este parámetro será:
0.020 0.016
np 0.001 (3)4
Para el caso del modelo se puede pensar en que el valor de Manning debe el correcto calculado
para la escala escogida. En este caso, podemos establecer que el error está en escoger el grano
d50 adecuado. Como será difícil escoger el valor del diámetro se puede optar por darle un error
equivalente a la mitad del diámetro por encima y por debajo. Así, la desviación se podrá evaluar
de acuerdo a:
1 1
3 d 6 1 d 62 50 2 50 1
nm 0.00213d 684 50 (4)
nm 5.10
4
La escala de Manning se da de acuerdo con la relación siguiente:
np
n (5)nm
El error total en la escala de Manning debido a un error en los valores de los coeficientes en
modelo y prototipo, seria:
1 nd n dn
p dn (6)
n p n2 mm m
Esto da lugar a la siguiente relación,
34
1 nd p npn n np n 2 nm
(7)
m nm m nm
Lo que da lugar a 4 valores diferentes para el error de la escala del modelo. Lo que da lugar a un
error en la escala geométrica para todas las combinaciones de signos, de
0.015 0.98
0.018 produce 1.18d n d (8)0.023 g 1.47
0.009 0.59
Analizando la relación de la escala geométrica que indica que,
Lp
g (9)Lm
Y su relación con la escala de Manning que es,
1
6
n g (10)
Es decir que un error en la escala de Manning d n conduce a un error en la escala geométrica
obtenida por,
5
d 6 6g g d n (11)
Y, teniendo en cuanta que existen errores en el modelo en su construcción y lo mismo para el
prototipo, encontramos que un error en el modelo dado por dLm implicaría un error en el
prototipo aceptable del orden de dLp . Este valor se puede estimar aceptando una desviación
de cada una de las medidas tanto en modelo como en prototipo, de esta forma:
dLp d g Lm m g m (12)
Dado que el error cometido en la construcción no debería ser de más de 3mm por la dificultad
de construcción, es decir que las medidas tienen una desviación típica del orden de
m 1.5mm . La desviación típica en las longitudes del prototipo puede ser de algunos cm
estimamos que p 2.5cm .
Así, sí la anchura típica del modelo es de 30 cm y se tiene que construir el modelo con un error
en la escala de Manning que produce una variación en la escala geométrica máxima de 1.47
podemos tener una apreciación en el prototipo de 47 cm. Que es mayor que el error aceptado
de construcción.
35
El valor que más incertidumbre ofrece a este análisis es el valor de la desviación típica del
coeficiente de Manning del Prototipo. Pero no se puede ajustar más a no ser que se hagan
campañas de campo intensivas que disminuyan la incertidumbre de este valor.
Para el caso de la velocidad del flujo y del caudal del flujo las expresiones correspondientes
quedan de forma similar a, para la velocidad:
1
2
u g
d 1
1
2
u d2 g g (13)
up up
u um um
dup d u um um u um
Y para el caudal
3
2
q g
3 1d 2q d2 g g
Q (14)p qp
u Qm qm
dQp d q Qm qm q qm
En las ecuaciones (13) y (14) el signo menos da un valor menor en las variaciones tanto de
velocidad como de caudal por lo que solo se tomará en valor positivo.
En la Tabla 4 se da un resumen de los resultados más relevantes.
36
Tabla 4. Relaciones de incertidumbres debido a los errores de prototipo y modelo.
g 17.5
(nm+ nm) ( nm nm) (nm nm) ( nm+s nm)
(np+s np) (np s np) (np s np) (np+s np)
caso 1 caso 2 caso3 caso 4
d n 0.015 d n 0.018 d n 0.023 d n 0.009
nm 5.00E 04 nm 5.00E 04 nm 5.00E 04 nm 5.00E 04
Np 0.001 Np 0.001 Np 0.001 Np 0.001
nm 0.011 nm 0.011 nm 0.011 nm 0.011
np 0.018 np 0.018 np 0.018 np 0.018
d g 0.985 d g 1.182 d g 1.478 d g 0.591
lm 0.0015 lm 0.0015 lm 0.0015 lm 0.0015
lp 0.025 lp 0.025 lp 0.025 lp 0.025
Lmy 0.300 Lm 0.300 Lm 0.300 Lm 0.300
dLpy= Lpy 0.323 dLpy=sLpy 0.383 dLp=sLp 0.472 dLp=sLp 0.204
Lmz 0.100 Lmz 0.100 Lmz 0.100 Lmz 0.100
dLpz= Lpz 0.1263 dLpz= Lpz 0.1462 dLpz= Lpz 0.1763 dLpz= Lpz 0.0862
d u 0.1178 d u 0.1413 d u 0.1767 d u 0.0706
um 3.000 um 3.000 um 3.000 um 3.000
um 0.050 um 0.050 um 0.050 um 0.050
dup 0.568 dup 0.640 dup 0.748 dup 0.425
d Q 6.184 d Q 7.418 d Q 9.276 d Q 3.709
Qm 0.125 Qm 0.125 Qm 0.125 Qm 0.125
dqm 0.010 dqm 0.010 dqm 0.010 dqm 0.010
dQp 1.567 dQp 1.733 dQp 1.984 dQp 1.233
Lo que muestra la Tabla 4 es que los errores cometidos en el prototipo y en el modelo
constituyen una propagación de los errores y de cómo podemos percibir los valores medidos en
el modelo en él prototipo. Es decir, si se cometen errores de construcción en el modelo y en el
prototipo y de medida en el modelo, esto implica que el prototipo será valorado con una cierta
desviación. La idea es valorar más o menos esta desviación. Es muy fácil observar esto por
ejemplo en el caudal con el siguiente razonamiento: Si la valoración del coeficiente de Manning
en el prototipo tiene una desviación típica de 0.001 y el modelo se construye con una desviación
típica para el coeficiente de Manning de 5.0 e 04, el caudal del prototipo se puede establecer
con una desviación típica de máximo 2 m3/s. Si el caudal es de 160 m3/s el resultado deberá
leerse como 160 2 m3 / s , aceptando que el caudal en el modelo se establece con un valor de
125 0.01l / s . Para el caudal en el prototipo si se mide implica obtener un rango entre 156 y
164 m3/s conteniendo el 93% de los caudales.
En esta misma dirección, aceptando los rangos de los coeficientes de Manning, el valor medido
de los calados en el prototipo tiene una incertidumbre máxima del orden de 17cm .
Estos rangos se pueden ajustar más, si se conocen los parámetros con menos incertidumbre, sin
embargo, los valores que muestran los resultados en la Tabla 4 analizada son aceptables. En
color amarillo se observan las desviaciones máximas previstas para cada variable.
37
19 Partes del modelo
El modelo a escala reducida del entronque entre los colectores de Diagonal y Passeig de Sant
Joan se representa en la Figura 29. El modelo a escala reducida se compone de varias partes, en
primer lugar, el tanque de acceso al modelo, es donde se recibe el agua por una tubería de 40
cm de diámetro. El caudal es de 125 l/s, que es un caudal importante, después se detallaran los
elementos del modelo. Este tanque tiene la función de disipar la energía de entrada y repartirla
adecuadamente. El siguiente elemento es una transición que permite pasar del tanque al
modelo con la suavidad requerida, la transición permite la entrada ordenada del agua al propio
modelo. La transición acaba en la división de caudales para que lleguen a los dos colectores los
caudales especificados. Estos son 70 l/s y 55 l/s para el colector existente y el colector
desdoblado de Diagonal respectivamente. En tercer lugar, está el propio modelo con todos sus
detalles, parte de los cuales se pueden observar en la figura, y por último la entrega al depósito
de recirculación. Esta entrega simula la condición de contorno de aguas abajo. Esta condición ha
sido estudiada y documentada en el primer apartado de este documento.
Figura 29. Esquema del modelo a escala reducida del entronque entre los colectores de
Diagonal y Passeig de Sant Joan. Se detallan las partes del mismo. Las medidas están en
metros, la escala respecto el prototipo es de 17.5.
El resto de partes del modelo lo constituye el propio canal El Cubo de la Agrópolis, que es la
forma de alimentar el modelo. Los dos tanques del canal el cubo y el sistema de bombeo serán
utilizados para alimentar el modelo de Diagonal. Para poder utilizar este sistema se ha de
construir una plataforma elevada en la que descanse el modelo.
38
19.1 Origen de coordenadas del modelo
El origen de coordenadas del modelo se ha escogido de manera que quede fácil organizar estos
en obra. La abscisa cero de origen de coordenadas es la sección del modelo que entronca la
transición con los dos colectores. En esa sección los colectores no tienen la misma cota porque
cada uno tiene sus características geométricas de partida en la cámara de Girona diferentes.
También los anchos son diferentes uno tiene 5.6 m y el otro tiene 3.5m.
El otro origen es el de las cotas, se ha escogido la sección de entronque entre la caída nueva del
colector desdoblado y la cámara de paseo de Sant Joan. La cota real es de 15.50 m.
Así, de esta forma los colectores quedan asociados por las secciones de inicio y por la base de la
cámara. En la Figura 30. El colector nuevo al tener más curvas su desarrollo es más largo y
también es importante indicar que en la figura falta dibujar la última curva asociada al colector
de Diagonal actual hasta la cámara de PSJ.
Cotas y abscisado del modelo
700
600
500
400
300 Colector Diagonal
200 Colector desdoblado
100
0
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000
Abscisas enmm
Figura 30. Abscisas y cotas de los colectores basado en los orígenes comentados en el texto.
39
Cotas en mm
19.2 Encaje del modelo con el canal El Cubo en la Agrópolis
En la Figura 31 se observa el encaje de modelo en el canal El Cubo del Laboratorio de
Morfodinámica Fluvial de GITS UPC en la Agrópolis. Este es un esquema inicial de cómo será el
montaje del modelo. El canal el Cubo hace de depósito de recepción y de suministro de agua, al
ser el volumen del depósito grande la regulación del modelo queda asegurada.
Figura 31. Encaje del modelo a escala reducida con el canal El Cubo del laboratorio de
Morfodinámica Fluvial de la Agrópolis.
19.3 Depósito de entrada
El depósito de entrada en el modelo tiene la función de recibir el agua que viene de la tubería
conectada al sistema de Bombeo, disipar el exceso de energía en un primer tramo de tanque
donde se disipa y se distribuye y un segundo elemento que hace de transición donde las
velocidades horizontales pasan de tener un valor bajo y un número de Froude menor de uno
hasta llegar a embocar a los canales de los colectores antes de la bifurcación donde las
velocidades son elevadas con números de Froude por encima de 1.
El esquema en planta de la entrada se observa en la Figura 32, la entrada se compone de una
boquilla con un radio de curvatura de 25 cm. A los 38 cm se encuentra la división de caudales
que reparten proporcionalmente el agua en 70 L/s y 55 l/s con aberturas de 35.2 y 18.7 cm
respectivamente. El entronque de la banqueta del colector de Diagonal, se recorta con un angulo
de 22 grados para suavizar la entrada del flujo. La cota de entrada del colector de Diagonal es
de 610.1 mm y la cota de entrada del colector Desdoblado es de 628.6 mm. Las cotas y abscisas
detalladas de la línea central de los dos colectores están en el anejo 1. Las pendientes que tienen
los colectores justo en la sección de partida son de 0.009791 para el colector de Diagonal y de
0.01863 el colector desdoblado.
40
CURVA VERTICAL
Cota de partida 610.1 mm
X=0
Cota de partida  628.6 mm
Tabique
Figura 32. Esquema acotado de la entrada al modelo, con las características principales.
Los valores que toma el nivel de agua en los colectores y el valor de las velocidades y caudales
se encuentran en las tablas del Anejo 2.
En la
Entrada al modelo desdeel depósito hacia colector
diagonal
Cota solera Z (m) Z+y B (ancho) m Froude
1.000 2.500
0.900
0.800 2.000
0.700
0.600 1.500
0.500
0.400 1.000
0.300
0.200 0.500
0.100
0.000 0.000
0.000 0.200 0.400 0.600 0.800 1.000 1.200
Distancia (m)
Figura 33 Estructura de entrada con la transición al colector de Diagonal.
41
Cotas (m)
Froude
Entrada al modelo desdeel depósito hacia colector
desdoblado
Cota solera Z (m) Z+y B (ancho) m Froude
1.000 1.800
0.900 1.600
0.800 1.400
0.700 1.200
0.600
1.000
0.500
0.800
0.400
0.300 0.600
0.200 0.400
0.100 0.200
0.000 0.000
0.000 0.200 0.400 0.600 0.800 1.000 1.200
Distancia (m)
Figura 34 Estructura de entrada con la transición al colector Desdoblado de Diagonal.
42
Cotas (m)
Froude
43
44
Colector Diagonal  
X (m) Z (m) xmod (mm) zmod (mm)
193,869 26,178 0,00 610,16 
194,069 26,176 11,43 610,04 
194,269 26,174 22,87 609,93 
194,469 26,172 34,30 609,82 
194,669 26,170 45,73 609,71 
194,870 26,168 57,16 609,60 
195,070 26,166 68,60 609,48 
195,270 26,164 80,03 609,37 
195,470 26,162 91,46 609,26 
195,670 26,160 102,89 609,15 
195,870 26,158 114,33 609,04 
196,070 26,156 125,76 608,93 
196,270 26,154 137,19 608,81 
196,470 26,152 148,62 608,70 
196,670 26,150 160,06 608,59 
196,870 26,148 171,49 608,48 
197,070 26,146 182,92 608,37 
197,270 26,144 194,36 608,25 
197,470 26,142 205,79 608,14 
197,671 26,141 217,22 608,03 
197,871 26,139 228,65 607,92 
198,071 26,137 240,09 607,81 
198,271 26,135 251,52 607,69 
198,471 26,133 262,95 607,58 
198,671 26,131 274,38 607,47 
198,871 26,129 285,82 607,36 
199,071 26,127 297,25 607,25 
199,271 26,125 308,68 607,13 
199,471 26,123 320,11 607,02 
199,671 26,121 331,55 606,91 
199,871 26,119 342,98 606,80 
200,071 26,117 354,41 606,69 
200,271 26,115 365,84 606,57 
200,472 26,113 377,28 606,46 
200,672 26,111 388,71 606,35 
200,872 26,109 400,14 606,24 
201,072 26,107 411,58 606,13 
201,272 26,105 423,01 606,01 
201,472 26,104 434,44 605,92 
201,672 26,102 445,87 605,84 
201,872 26,101 457,31 605,76 
202,072 26,099 468,74 605,68 
202,272 26,098 480,17 605,61 
202,472 26,097 491,60 605,53 
202,672 26,095 503,04 605,45 
202,872 26,094 514,47 605,38 
203,072 26,093 525,90 605,30 
203,273 26,091 537,33 605,22 
203,473 26,090 548,77 605,14 
45
Colector Diagonal  
X (m) Z (m) xmod (mm) zmod (mm)
203,673 26,089 560,20 605,07 
203,873 26,087 571,63 604,99 
204,073 26,086 583,07 604,91 
204,273 26,085 594,50 604,84 
204,473 26,083 605,93 604,76 
204,673 26,082 617,36 604,68 
204,873 26,081 628,80 604,60 
205,073 26,079 640,23 604,53 
205,273 26,078 651,66 604,45 
205,473 26,077 663,09 604,37 
205,673 26,075 674,53 604,30 
205,873 26,074 685,96 604,22 
206,074 26,072 697,39 604,14 
206,274 26,071 708,82 604,06 
206,474 26,070 720,26 603,99 
206,674 26,068 731,69 603,91 
206,874 26,067 743,12 603,83 
207,074 26,066 754,55 603,76 
207,274 26,064 765,99 603,68 
207,474 26,063 777,42 603,60 
207,674 26,062 788,85 603,52 
207,874 26,060 800,29 603,45 
208,074 26,059 811,72 603,37 
208,274 26,058 823,15 603,29 
208,474 26,056 834,58 603,22 
208,674 26,055 846,02 603,14 
208,875 26,054 857,45 603,06 
209,075 26,052 868,88 602,98 
209,275 26,051 880,31 602,91 
209,475 26,050 891,75 602,83 
209,675 26,048 903,18 602,75 
209,875 26,047 914,61 602,68 
210,075 26,045 926,04 602,60 
210,275 26,044 937,48 602,52 
210,475 26,043 948,91 602,44 
210,675 26,041 960,34 602,37 
210,875 26,040 971,78 602,29 
211,075 26,039 983,21 602,21 
211,275 26,037 994,64 602,14 
211,475 26,036 1006,07 602,06 
211,676 26,035 1017,51 601,98 
211,876 26,033 1028,94 601,90 
212,076 26,032 1040,37 601,83 
212,276 26,031 1051,80 601,75 
212,476 26,029 1063,24 601,67 
212,676 26,028 1074,67 601,60 
212,876 26,027 1086,10 601,52 
213,076 26,025 1097,53 601,44 
213,276 26,024 1108,97 601,36 
213,476 26,023 1120,40 601,29 
213,676 26,021 1131,83 601,21 
46
Colector Diagonal  
X (m) Z (m) xmod (mm) zmod (mm)
213,876 26,020 1143,27 601,13 
214,076 26,018 1154,70 601,06 
214,276 26,017 1166,13 600,98 
214,477 26,016 1177,56 600,90 
214,677 26,014 1189,00 600,82 
214,877 26,013 1200,43 600,75 
215,077 26,012 1211,86 600,67 
215,277 26,010 1223,29 600,59 
215,477 26,009 1234,73 600,52 
215,677 26,008 1246,16 600,44 
215,877 26,006 1257,59 600,36 
216,077 26,005 1269,02 600,29 
216,277 26,004 1280,46 600,21 
216,477 26,002 1291,89 600,13 
216,677 26,001 1303,32 600,05 
216,877 26,000 1314,75 599,98 
217,077 25,998 1326,19 599,90 
217,278 25,997 1337,62 599,82 
217,478 25,996 1349,05 599,75 
217,678 25,994 1360,49 599,67 
217,878 25,993 1371,92 599,59 
218,078 25,991 1383,35 599,51 
218,278 25,990 1394,78 599,44 
218,478 25,989 1406,22 599,36 
218,678 25,987 1417,65 599,28 
218,878 25,986 1429,08 599,21 
219,078 25,985 1440,51 599,13 
219,278 25,983 1451,95 599,05 
219,478 25,982 1463,38 598,97 
219,678 25,981 1474,81 598,90 
219,878 25,979 1486,24 598,82 
220,079 25,978 1497,68 598,74 
220,279 25,977 1509,11 598,67 
220,479 25,975 1520,54 598,59 
220,679 25,974 1531,98 598,51 
220,879 25,973 1543,41 598,43 
221,079 25,971 1554,84 598,36 
221,279 25,970 1566,27 598,28 
221,479 25,969 1577,71 598,20 
221,679 25,967 1589,14 598,13 
221,879 25,966 1600,57 598,05 
222,079 25,964 1612,00 597,97 
222,279 25,963 1623,44 597,89 
222,479 25,962 1634,87 597,82 
222,679 25,960 1646,30 597,74 
222,880 25,959 1657,73 597,66 
223,080 25,958 1669,17 597,59 
223,280 25,956 1680,60 597,51 
223,480 25,955 1692,03 597,43 
223,680 25,954 1703,46 597,35 
223,880 25,952 1714,90 597,28 
47
Colector Diagonal  
X (m) Z (m) xmod (mm) zmod (mm)
224,080 25,951 1726,33 597,20 
224,280 25,950 1737,76 597,12 
224,480 25,948 1749,20 597,05 
224,680 25,947 1760,63 596,97 
224,880 25,946 1772,06 596,89 
225,080 25,944 1783,49 596,81 
225,280 25,943 1794,93 596,74 
225,480 25,942 1806,36 596,66 
225,681 25,940 1817,79 596,58 
225,881 25,939 1829,22 596,51 
226,081 25,938 1840,66 596,43 
226,281 25,936 1852,09 596,35 
226,481 25,935 1863,52 596,27 
226,681 25,933 1874,95 596,19 
226,881 25,932 1886,39 596,10 
227,081 25,930 1897,82 596,02 
227,281 25,929 1909,25 595,93 
227,481 25,927 1920,69 595,84 
227,681 25,926 1932,12 595,75 
227,881 25,924 1943,55 595,66 
228,081 25,923 1954,98 595,57 
228,281 25,921 1966,42 595,49 
228,482 25,919 1977,85 595,40 
228,682 25,918 1989,28 595,31 
228,882 25,916 2000,71 595,22 
229,082 25,915 2012,15 595,13 
229,282 25,913 2023,58 595,04 
229,482 25,912 2035,01 594,96 
229,682 25,910 2046,44 594,87 
229,882 25,909 2057,88 594,78 
230,082 25,907 2069,31 594,69 
230,282 25,906 2080,74 594,60 
230,482 25,904 2092,17 594,51 
230,682 25,902 2103,61 594,43 
230,882 25,901 2115,04 594,34 
231,082 25,899 2126,47 594,25 
231,283 25,898 2137,91 594,16 
231,483 25,896 2149,34 594,07 
231,683 25,895 2160,77 593,98 
231,883 25,893 2172,20 593,90 
232,083 25,892 2183,64 593,81 
232,283 25,890 2195,07 593,72 
232,483 25,889 2206,50 593,63 
232,683 25,887 2217,93 593,54 
232,883 25,885 2229,37 593,45 
233,083 25,884 2240,80 593,37 
233,283 25,882 2252,23 593,28 
233,483 25,881 2263,66 593,19 
233,683 25,879 2275,10 593,10 
233,883 25,878 2286,53 593,01 
234,084 25,876 2297,96 592,92 
48
Colector Diagonal  
X (m) Z (m) xmod (mm) zmod (mm)
234,284 25,875 2309,40 592,84 
234,484 25,873 2320,83 592,75 
234,684 25,872 2332,26 592,66 
234,884 25,870 2343,69 592,57 
235,084 25,868 2355,13 592,48 
235,284 25,867 2366,56 592,40 
235,484 25,865 2377,99 592,31 
235,684 25,864 2389,42 592,22 
235,884 25,862 2400,86 592,13 
236,084 25,861 2412,29 592,04 
236,284 25,859 2423,72 591,95 
236,484 25,858 2435,15 591,87 
236,684 25,856 2446,59 591,78 
236,885 25,855 2458,02 591,69 
237,085 25,853 2469,45 591,60 
237,285 25,851 2480,89 591,51 
237,485 25,850 2492,32 591,42 
237,685 25,848 2503,75 591,34 
237,885 25,847 2515,18 591,25 
238,085 25,845 2526,62 591,16 
238,285 25,844 2538,05 591,07 
238,485 25,842 2549,48 590,98 
238,685 25,841 2560,91 590,89 
238,885 25,839 2572,35 590,81 
239,085 25,838 2583,78 590,72 
239,285 25,836 2595,21 590,63 
239,485 25,834 2606,64 590,54 
239,686 25,833 2618,08 590,45 
239,886 25,831 2629,51 590,36 
240,086 25,830 2640,94 590,28 
240,286 25,828 2652,37 590,19 
240,486 25,827 2663,81 590,10 
240,686 25,825 2675,24 590,01 
240,886 25,824 2686,67 589,92 
241,086 25,822 2698,11 589,83 
241,286 25,821 2709,54 589,75 
241,486 25,819 2720,97 589,66 
241,686 25,817 2732,40 589,57 
241,886 25,816 2743,84 589,48 
242,086 25,814 2755,27 589,39 
242,286 25,813 2766,70 589,30 
242,487 25,811 2778,13 589,22 
242,687 25,810 2789,57 589,13 
242,887 25,808 2801,00 589,04 
243,087 25,807 2812,43 588,95 
243,287 25,805 2823,86 588,86 
243,487 25,804 2835,30 588,77 
243,687 25,802 2846,73 588,69 
243,887 25,800 2858,16 588,60 
244,087 25,799 2869,60 588,51 
244,287 25,797 2881,03 588,42 
49
Colector Diagonal  
X (m) Z (m) xmod (mm) zmod (mm)
244,487 25,796 2892,46 588,33 
244,687 25,794 2903,89 588,24 
244,887 25,793 2915,33 588,16 
245,087 25,791 2926,76 588,07 
245,288 25,790 2938,19 587,98 
245,488 25,788 2949,62 587,89 
245,688 25,787 2961,06 587,80 
245,888 25,785 2972,49 587,71 
246,088 25,783 2983,92 587,63 
246,288 25,782 2995,35 587,54 
246,488 25,780 3006,79 587,45 
246,688 25,779 3018,22 587,36 
246,888 25,777 3029,65 587,27 
247,088 25,776 3041,08 587,18 
247,288 25,774 3052,52 587,10 
247,488 25,773 3063,95 587,01 
247,688 25,771 3075,38 586,92 
247,888 25,770 3086,82 586,83 
248,089 25,768 3098,25 586,74 
248,289 25,766 3109,68 586,65 
248,489 25,765 3121,11 586,57 
248,689 25,763 3132,55 586,48 
248,889 25,762 3143,98 586,39 
249,089 25,760 3155,41 586,30 
249,289 25,759 3166,84 586,21 
249,489 25,757 3178,28 586,12 
249,689 25,756 3189,71 586,04 
249,889 25,754 3201,14 585,95 
250,089 25,754 3212,57 585,93 
250,289 25,753 3224,01 585,91 
250,489 25,753 3235,44 585,90 
250,689 25,753 3246,87 585,88 
250,890 25,753 3258,31 585,87 
251,090 25,752 3269,74 585,85 
251,290 25,752 3281,17 585,84 
251,490 25,752 3292,60 585,82 
251,690 25,752 3304,04 585,80 
251,890 25,751 3315,47 585,79 
252,090 25,751 3326,90 585,77 
252,290 25,751 3338,33 585,76 
252,490 25,751 3349,77 585,74 
252,690 25,750 3361,20 585,73 
252,890 25,750 3372,63 585,71 
253,090 25,750 3384,06 585,70 
253,290 25,749 3395,50 585,68 
253,490 25,749 3406,93 585,67 
253,691 25,749 3418,36 585,65 
253,891 25,749 3429,80 585,63 
254,091 25,748 3441,23 585,62 
254,291 25,748 3452,66 585,60 
254,491 25,748 3464,09 585,59 
50
Colector Diagonal  
X (m) Z (m) xmod (mm) zmod (mm)
254,691 25,748 3475,53 585,57 
254,891 25,747 3486,96 585,56 
255,091 25,747 3498,39 585,54 
255,291 25,747 3509,82 585,53 
255,491 25,746 3521,26 585,51 
255,691 25,746 3532,69 585,50 
255,891 25,746 3544,12 585,48 
256,091 25,746 3555,55 585,46 
256,291 25,745 3566,99 585,45 
256,492 25,745 3578,42 585,43 
256,692 25,745 3589,85 585,42 
256,892 25,745 3601,28 585,40 
257,092 25,744 3612,72 585,39 
257,292 25,744 3624,15 585,37 
257,492 25,771 3635,58 586,90 
257,692 25,767 3647,02 586,70 
257,892 25,764 3658,45 586,51 
258,092 25,760 3669,88 586,31 
258,292 25,757 3681,31 586,12 
258,492 25,754 3692,75 585,92 
258,692 25,750 3704,18 585,73 
258,892 25,747 3715,61 585,53 
259,092 25,743 3727,04 585,34 
259,293 25,740 3738,48 585,14 
259,493 25,737 3749,91 584,95 
259,693 25,733 3761,34 584,75 
259,893 25,730 3772,77 584,56 
260,093 25,726 3784,21 584,36 
260,293 25,723 3795,64 584,17 
260,493 25,719 3807,07 583,97 
260,693 25,716 3818,51 583,78 
260,893 25,713 3829,94 583,58 
261,093 25,709 3841,37 583,39 
261,293 25,706 3852,80 583,19 
261,493 25,704 3864,24 583,07 
261,693 25,703 3875,67 583,02 
261,893 25,702 3887,10 582,98 
262,094 25,701 3898,53 582,94 
262,294 25,701 3909,97 582,90 
262,494 25,700 3921,40 582,86 
262,694 25,699 3932,83 582,81 
262,894 25,699 3944,26 582,77 
263,094 25,698 3955,70 582,73 
263,294 25,697 3967,13 582,69 
263,494 25,696 3978,56 582,65 
263,694 25,696 3989,99 582,60 
263,894 25,695 4001,43 582,56 
264,094 25,694 4012,86 582,52 
264,294 25,693 4024,29 582,48 
264,494 25,693 4035,73 582,43 
264,694 25,692 4047,16 582,39 
51
Colector Diagonal  
X (m) Z (m) xmod (mm) zmod (mm)
264,895 25,691 4058,59 582,35 
265,095 25,690 4070,02 582,31 
265,295 25,690 4081,46 582,27 
265,495 25,689 4092,89 582,22 
265,695 25,688 4104,32 582,18 
265,895 25,687 4115,75 582,14 
266,095 25,687 4127,19 582,10 
266,295 25,686 4138,62 582,06 
266,495 25,685 4150,05 582,01 
266,695 25,685 4161,48 581,97 
266,895 25,684 4172,92 581,93 
267,095 25,683 4184,35 581,89 
267,295 25,682 4195,78 581,85 
267,495 25,682 4207,22 581,80 
267,696 25,681 4218,65 581,76 
267,896 25,680 4230,08 581,72 
268,096 25,679 4241,51 581,68 
268,296 25,679 4252,95 581,64 
268,496 25,678 4264,38 581,59 
268,696 25,677 4275,81 581,55 
268,896 25,676 4287,24 581,51 
269,096 25,676 4298,68 581,47 
269,296 25,675 4310,11 581,42 
269,496 25,674 4321,54 581,38 
269,696 25,673 4332,97 581,34 
269,896 25,673 4344,41 581,30 
270,096 25,672 4355,84 581,26 
270,296 25,671 4367,27 581,21 
270,497 25,671 4378,70 581,17 
270,697 25,670 4390,14 581,13 
270,897 25,669 4401,57 581,09 
271,097 25,668 4413,00 581,05 
271,297 25,668 4424,44 581,00 
271,497 25,667 4435,87 580,96 
271,697 25,666 4447,30 580,92 
271,897 25,665 4458,73 580,88 
272,097 25,665 4470,17 580,84 
272,297 25,664 4481,60 580,79 
272,497 25,663 4493,03 580,75 
272,697 25,662 4504,46 580,71 
272,897 25,662 4515,90 580,67 
273,097 25,661 4527,33 580,63 
273,298 25,660 4538,76 580,58 
273,498 25,659 4550,19 580,54 
273,698 25,659 4561,63 580,50 
273,898 25,658 4573,06 580,46 
274,098 25,657 4584,49 580,41 
274,298 25,657 4595,93 580,37 
274,498 25,656 4607,36 580,33 
274,698 25,655 4618,79 580,29 
274,898 25,654 4630,22 580,25 
52
Colector Diagonal  
X (m) Z (m) xmod (mm) zmod (mm)
275,098 25,654 4641,66 580,20 
275,298 25,653 4653,09 580,16 
275,498 25,652 4664,52 580,12 
275,698 25,651 4675,95 580,08 
275,898 25,651 4687,39 580,04 
276,099 25,650 4698,82 579,99 
276,299 25,649 4710,25 579,95 
276,499 25,648 4721,68 579,91 
276,699 25,648 4733,12 579,87 
276,899 25,647 4744,55 579,83 
277,099 25,646 4755,98 579,78 
277,299 25,645 4767,42 579,74 
277,499 25,645 4778,85 579,70 
277,699 25,644 4790,28 579,66 
277,899 25,602 4801,71 577,26 
278,099 25,557 4813,15 574,67 
278,299 25,512 4824,58 572,09 
278,499 25,466 4836,01 569,51 
278,699 25,421 4847,44 566,93 
278,900 25,376 4858,88 564,34 
279,100 25,331 4870,31 561,76 
279,300 25,286 4881,74 559,18 
279,500 25,240 4893,17 556,59 
279,700 25,195 4904,61 554,01 
279,900 25,150 4916,04 551,43 
280,100 25,105 4927,47 548,85 
280,300 25,060 4938,90 546,26 
53
Colector desdoblado 
X (m) Z (m) xmod (mm) zmod (mm) 
193,869 26,501 0,00 628,65 
194,370 26,492 28,63 628,11 
194,871 26,483 57,25 627,58 
195,372 26,473 85,88 627,05 
195,873 26,464 114,50 626,51 
196,374 26,455 143,13 625,98 
196,875 26,445 171,76 625,44 
197,376 26,436 200,38 624,91 
197,877 26,427 229,01 624,38 
198,378 26,417 257,64 623,84 
198,879 26,408 286,26 623,31 
199,380 26,399 314,89 622,78 
199,881 26,389 343,51 622,24 
200,382 26,380 372,14 621,71 
200,883 26,371 400,77 621,18 
201,384 26,361 429,39 620,64 
201,884 26,352 458,02 620,11 
202,385 26,343 486,64 619,58 
202,886 26,333 515,27 619,04 
203,387 26,324 543,90 618,51 
203,888 26,315 572,52 617,98 
204,389 26,305 601,15 617,44 
204,890 26,296 629,77 616,91 
205,391 26,287 658,40 616,37 
205,892 26,277 687,03 615,84 
206,393 26,268 715,65 615,31 
206,894 26,259 744,28 614,77 
207,395 26,249 772,91 614,24 
207,896 26,240 801,53 613,71 
208,397 26,231 830,16 613,17 
208,898 26,221 858,78 612,64 
209,399 26,212 887,41 612,11 
209,900 26,203 916,04 611,57 
210,401 26,193 944,66 611,04 
210,902 26,184 973,29 610,51 
211,403 26,175 1001,91 609,97 
211,904 26,165 1030,54 609,44 
212,405 26,156 1059,17 608,90 
212,906 26,146 1087,79 608,37 
213,407 26,137 1116,42 607,84 
213,907 26,128 1145,05 607,30 
214,408 26,118 1173,67 606,77 
214,909 26,109 1202,30 606,24 
215,410 26,100 1230,92 605,70 
215,911 26,090 1259,55 605,17 
216,412 26,081 1288,18 604,64 
216,913 26,072 1316,80 604,10 
217,414 26,062 1345,43 603,57 
217,915 26,053 1374,05 603,04 
54
Colector desdoblado 
X (m) Z (m) xmod (mm) zmod (mm) 
218,416 26,044 1402,68 602,50 
218,917 26,034 1431,31 601,97 
219,418 26,025 1459,93 601,44 
219,919 26,016 1488,56 600,90 
220,420 26,006 1517,19 600,37 
220,921 25,999 1545,81 599,96 
221,422 25,997 1574,44 599,85 
221,923 25,995 1603,06 599,74 
222,424 25,993 1631,69 599,63 
222,925 25,991 1660,32 599,51 
223,426 25,989 1688,94 599,40 
223,927 25,988 1717,57 599,29 
224,428 25,986 1746,19 599,17 
224,929 25,984 1774,82 599,06 
225,429 25,982 1803,45 598,95 
225,930 25,980 1832,07 598,83 
226,431 25,978 1860,70 598,72 
226,932 25,976 1889,32 598,61 
227,433 25,974 1917,95 598,49 
227,934 25,972 1946,58 598,38 
228,435 25,970 1975,20 598,27 
228,936 25,968 2003,83 598,16 
229,437 25,966 2032,46 598,04 
229,938 25,964 2061,08 597,93 
230,439 25,962 2089,71 597,82 
230,940 25,960 2118,33 597,70 
231,441 25,958 2146,96 597,59 
231,942 25,956 2175,59 597,48 
232,443 25,954 2204,21 597,36 
232,944 25,952 2232,84 597,25 
233,445 25,950 2261,46 597,14 
233,946 25,948 2290,09 597,02 
234,447 25,946 2318,72 596,91 
234,948 25,944 2347,34 596,80 
235,449 25,942 2375,97 596,69 
235,950 25,940 2404,60 596,57 
236,451 25,938 2433,22 596,46 
236,951 25,936 2461,85 596,35 
237,452 25,934 2490,47 596,23 
237,953 25,932 2519,10 596,12 
238,454 25,930 2547,73 596,01 
238,955 25,928 2576,35 595,89 
239,456 25,926 2604,98 595,78 
239,957 25,924 2633,60 595,67 
240,458 25,922 2662,23 595,55 
240,959 25,920 2690,86 595,44 
241,460 25,918 2719,48 595,33 
241,961 25,916 2748,11 595,21 
242,462 25,914 2776,73 595,10 
242,963 25,912 2805,36 594,99 
243,464 25,910 2833,99 594,88 
55
Colector desdoblado 
X (m) Z (m) xmod (mm) zmod (mm) 
243,965 25,908 2862,61 594,76 
244,466 25,906 2891,24 594,65 
244,967 25,904 2919,87 594,54 
245,468 25,902 2948,49 594,42 
245,969 25,900 2977,12 594,31 
246,470 25,898 3005,74 594,20 
246,971 25,896 3034,37 594,08 
247,472 25,894 3063,00 593,97 
247,973 25,893 3091,62 593,86 
248,474 25,891 3120,25 593,74 
248,974 25,889 3148,87 593,63 
249,475 25,887 3177,50 593,52 
249,976 25,885 3206,13 593,41 
250,477 25,883 3234,75 593,29 
250,978 25,881 3263,38 593,18 
251,479 25,879 3292,01 593,07 
251,980 25,877 3320,63 592,95 
252,481 25,875 3349,26 592,84 
252,982 25,873 3377,88 592,73 
253,483 25,871 3406,51 592,61 
253,984 25,869 3435,14 592,50 
254,485 25,867 3463,76 592,39 
254,986 25,865 3492,39 592,27 
255,487 25,863 3521,01 592,16 
255,988 25,861 3549,64 592,05 
256,489 25,859 3578,27 591,93 
256,990 25,857 3606,89 591,82 
257,491 25,855 3635,52 591,71 
257,992 25,853 3664,14 591,60 
258,493 25,851 3692,77 591,48 
258,994 25,849 3721,40 591,37 
259,495 25,847 3750,02 591,26 
259,996 25,845 3778,65 591,14 
260,496 25,843 3807,28 591,03 
260,997 25,841 3835,90 590,92 
261,498 25,839 3864,53 590,80 
261,999 25,837 3893,15 590,69 
262,500 25,835 3921,78 590,58 
263,001 25,833 3950,41 590,46 
263,502 25,831 3979,03 590,35 
264,003 25,829 4007,66 590,24 
264,504 25,827 4036,28 590,13 
265,005 25,825 4064,91 590,01 
265,506 25,823 4093,54 589,90 
266,007 25,821 4122,16 589,79 
266,508 25,819 4150,79 589,67 
267,009 25,817 4179,42 589,56 
267,510 25,815 4208,04 589,45 
268,011 25,813 4236,67 589,33 
268,512 25,811 4265,29 589,22 
269,013 25,809 4293,92 589,11 
56
Colector desdoblado 
X (m) Z (m) xmod (mm) zmod (mm) 
269,514 25,807 4322,55 588,99 
270,015 25,805 4351,17 588,88 
270,516 25,803 4379,80 588,77 
271,017 25,801 4408,42 588,65 
271,518 25,799 4437,05 588,54 
272,019 25,798 4465,68 588,43 
272,519 25,796 4494,30 588,32 
273,020 25,794 4522,93 588,20 
273,521 25,792 4551,56 588,09 
274,022 25,790 4580,18 587,98 
274,523 25,788 4608,81 587,86 
275,024 25,786 4637,43 587,75 
275,525 25,784 4666,06 587,64 
276,026 25,782 4694,69 587,52 
276,527 25,780 4723,31 587,41 
277,028 25,778 4751,94 587,30 
277,529 25,776 4780,56 587,18 
278,030 25,774 4809,19 587,07 
278,531 25,772 4837,82 586,96 
279,032 25,770 4866,44 586,85 
279,533 25,768 4895,07 586,73 
280,034 25,766 4923,69 586,62 
280,535 25,764 4952,32 586,51 
281,036 25,762 4980,95 586,39 
281,537 25,760 5009,57 586,28 
282,038 25,758 5038,20 586,17 
282,539 25,756 5066,83 586,05 
283,040 25,754 5095,45 585,94 
283,541 25,752 5124,08 585,83 
284,041 25,750 5152,70 585,71 
284,041 25,750 5152,70 585,71 
284,693 25,722 5189,92 584,14 
285,344 25,666 5227,14 580,90 
285,995 25,578 5264,36 575,91 
286,647 25,458 5301,58 569,04 
287,298 25,303 5338,80 560,18 
287,949 25,111 5376,02 549,19 
288,601 24,880 5413,24 535,97 
289,252 24,608 5450,46 520,48 
289,903 24,297 5487,68 502,68 
290,555 23,946 5524,89 482,64 
291,206 23,558 5562,11 460,43 
291,857 23,134 5599,33 436,21 
292,509 22,678 5636,55 410,17 
293,160 22,195 5673,77 382,55 
293,811 21,689 5710,99 353,63 
294,463 21,165 5748,21 323,72 
295,114 20,630 5785,43 293,16 
295,765 20,090 5822,65 262,30 
296,417 19,552 5859,87 231,53 
297,068 19,021 5897,08 201,23 
57
Colector desdoblado 
X (m) Z (m) xmod (mm) zmod (mm) 
297,719 18,506 5934,30 171,77 
298,371 18,012 5971,52 143,53 
299,022 17,545 6008,74 116,88 
299,673 17,113 6045,96 92,17 
300,325 16,720 6083,18 69,71 
300,976 16,371 6120,40 49,80 
301,627 16,072 6157,62 32,68 
302,279 15,825 6194,84 18,57 
302,930 15,634 6232,06 7,64 
303,581 15,500 6269,28 0,00 
58
59
COLECTOR DIAGONAL 
xmod ymod zmod Froude Velocidad Caudal Rh Enesp Energia Sf Z+y (mm) (mm) (mm) (m/s) (l/s) (mm) (mm) (mm) (mm) So
0,0 116,5 610,2 1,96 2,026 0,070 62,7 325,7 935,9 0,021 726,7 0,009792 
11,4 116,6 610,0 1,96 2,025 0,070 62,7 325,6 935,6 0,021 726,6 0,009792 
22,9 116,6 609,9 1,96 2,024 0,070 62,7 325,5 935,4 0,021 726,5 0,009791 
34,3 116,7 609,8 1,96 2,023 0,070 62,7 325,3 935,2 0,020 726,5 0,009792 
45,7 116,7 609,7 1,96 2,023 0,070 62,8 325,2 934,9 0,020 726,4 0,009792 
57,2 116,7 609,6 1,96 2,022 0,070 62,8 325,1 934,7 0,020 726,3 0,009791 
68,6 116,8 609,5 1,96 2,021 0,070 62,8 325,0 934,5 0,020 726,3 0,009792 
80,0 116,8 609,4 1,96 2,020 0,070 62,8 324,8 934,2 0,020 726,2 0,009791 
91,5 116,9 609,3 1,96 2,019 0,070 62,8 324,7 934,0 0,020 726,1 0,009792 
102,9 116,9 609,1 1,95 2,019 0,070 62,8 324,6 933,8 0,020 726,1 0,009792 
114,3 117,0 609,0 1,95 2,018 0,070 62,9 324,5 933,5 0,020 726,0 0,009791 
125,8 117,0 608,9 1,95 2,017 0,070 62,9 324,4 933,3 0,020 725,9 0,009792 
137,2 117,0 608,8 1,95 2,016 0,070 62,9 324,2 933,1 0,020 725,9 0,009792 
148,6 117,1 608,7 1,95 2,015 0,070 62,9 324,1 932,8 0,020 725,8 0,009791 
160,1 117,1 608,6 1,95 2,015 0,070 62,9 324,0 932,6 0,020 725,7 0,009792 
171,5 117,2 608,5 1,95 2,014 0,070 62,9 323,9 932,4 0,020 725,6 0,009791 
182,9 117,2 608,4 1,95 2,013 0,070 62,9 323,8 932,1 0,020 725,6 0,009792 
194,4 117,3 608,3 1,95 2,012 0,070 63,0 323,6 931,9 0,020 725,5 0,009792 
205,8 117,3 608,1 1,94 2,012 0,070 63,0 323,5 931,7 0,020 725,4 0,009791 
217,2 117,3 608,0 1,94 2,011 0,070 63,0 323,4 931,4 0,020 725,4 0,009792 
228,7 117,4 607,9 1,94 2,010 0,070 63,0 323,3 931,2 0,020 725,3 0,009792 
240,1 117,4 607,8 1,94 2,009 0,070 63,0 323,2 931,0 0,020 725,2 0,009791 
251,5 117,5 607,7 1,94 2,008 0,070 63,0 323,1 930,8 0,020 725,2 0,009792 
263,0 117,5 607,6 1,94 2,008 0,070 63,0 322,9 930,5 0,020 725,1 0,009791 
274,4 117,6 607,5 1,94 2,007 0,070 63,1 322,8 930,3 0,020 725,0 0,009792 
285,8 117,6 607,4 1,94 2,006 0,070 63,1 322,7 930,1 0,020 725,0 0,009792 
297,2 117,6 607,2 1,93 2,005 0,070 63,1 322,6 929,8 0,020 724,9 0,009791 
308,7 117,7 607,1 1,93 2,004 0,070 63,1 322,5 929,6 0,020 724,8 0,009792 
320,1 117,7 607,0 1,93 2,004 0,070 63,1 322,4 929,4 0,020 724,7 0,009792 
331,5 117,8 606,9 1,93 2,003 0,070 63,1 322,2 929,2 0,020 724,7 0,009796 
343,0 117,8 606,8 1,93 2,002 0,070 63,1 322,1 928,9 0,020 724,6 0,009792 
354,4 117,9 606,7 1,93 2,001 0,070 63,2 322,0 928,7 0,020 724,5 0,009791 
365,8 117,9 606,6 1,93 2,001 0,070 63,2 321,9 928,5 0,020 724,5 0,009792 
377,3 117,9 606,5 1,93 2,000 0,070 63,2 321,8 928,2 0,020 724,4 0,009792 
388,7 118,0 606,4 1,93 1,999 0,070 63,2 321,7 928,0 0,020 724,3 0,009791 
400,1 118,0 606,2 1,92 1,998 0,070 63,2 321,6 927,8 0,020 724,3 0,009792 
411,6 118,1 606,1 1,92 1,998 0,070 63,2 321,4 927,6 0,020 724,2 0,009792 
423,0 118,1 606,0 1,92 1,997 0,070 63,3 321,3 927,3 0,020 724,1 0,009791 
434,4 118,2 605,9 1,92 1,996 0,070 63,3 321,2 927,1 0,020 724,1 0,008697 
445,9 118,2 605,8 1,92 1,995 0,070 63,3 321,0 926,9 0,020 724,0 0,006748 
457,3 118,3 605,8 1,92 1,994 0,070 63,3 320,9 926,7 0,020 724,0 0,006743 
468,7 118,3 605,7 1,92 1,993 0,070 63,3 320,8 926,4 0,020 724,0 0,006748 
480,2 118,4 605,6 1,92 1,992 0,070 63,3 320,6 926,2 0,020 724,0 0,006748 
491,6 118,4 605,5 1,91 1,991 0,070 63,4 320,5 926,0 0,020 724,0 0,006743 
503,0 118,5 605,5 1,91 1,990 0,070 63,4 320,3 925,8 0,020 723,9 0,006748 
514,5 118,5 605,4 1,91 1,989 0,070 63,4 320,2 925,5 0,020 723,9 0,006748 
525,9 118,6 605,3 1,91 1,988 0,070 63,4 320,0 925,3 0,020 723,9 0,006743 
537,3 118,6 605,2 1,91 1,987 0,070 63,4 319,9 925,1 0,019 723,9 0,006748 
548,8 118,7 605,1 1,91 1,986 0,070 63,5 319,7 924,9 0,019 723,8 0,006748 
560,2 118,8 605,1 1,91 1,985 0,070 63,5 319,6 924,7 0,019 723,8 0,006743 
571,6 118,8 605,0 1,90 1,984 0,070 63,5 319,4 924,4 0,019 723,8 0,006748 
60
COLECTOR DIAGONAL 
xmod ymod zmod Froude Velocidad Caudal Rh Enesp Energia Sf Z+y (mm) (mm) (mm) (m/s) (l/s) (mm) (mm) (mm) (mm) So
583,1 118,9 604,9 1,90 1,983 0,070 63,5 319,3 924,2 0,019 723,8 0,006748 
594,5 118,9 604,8 1,90 1,982 0,070 63,5 319,2 924,0 0,019 723,8 0,006748 
605,9 119,0 604,8 1,90 1,981 0,070 63,6 319,0 923,8 0,019 723,7 0,006743 
617,4 119,0 604,7 1,90 1,980 0,070 63,6 318,9 923,5 0,019 723,7 0,006748 
628,8 119,1 604,6 1,90 1,979 0,070 63,6 318,7 923,3 0,019 723,7 0,006748 
640,2 119,1 604,5 1,90 1,978 0,070 63,6 318,6 923,1 0,019 723,7 0,006743 
651,7 119,2 604,4 1,89 1,977 0,070 63,6 318,4 922,9 0,019 723,6 0,006748 
663,1 119,3 604,4 1,89 1,976 0,070 63,7 318,3 922,7 0,019 723,6 0,006748 
674,5 119,3 604,3 1,89 1,975 0,070 63,7 318,2 922,4 0,019 723,6 0,006743 
686,0 119,4 604,2 1,89 1,974 0,070 63,7 318,0 922,2 0,019 723,6 0,006748 
697,4 119,4 604,1 1,89 1,973 0,070 63,7 317,9 922,0 0,019 723,6 0,006748 
708,8 119,5 604,1 1,89 1,972 0,070 63,7 317,7 921,8 0,019 723,5 0,006743 
720,3 119,5 604,0 1,89 1,971 0,070 63,7 317,6 921,6 0,019 723,5 0,006748 
731,7 119,6 603,9 1,88 1,970 0,070 63,8 317,4 921,4 0,019 723,5 0,006748 
743,1 119,6 603,8 1,88 1,969 0,070 63,8 317,3 921,1 0,019 723,5 0,006743 
754,6 119,7 603,8 1,88 1,968 0,070 63,8 317,2 920,9 0,019 723,4 0,006748 
766,0 119,7 603,7 1,88 1,967 0,070 63,8 317,0 920,7 0,019 723,4 0,006748 
777,4 119,8 603,6 1,88 1,966 0,070 63,8 316,9 920,5 0,019 723,4 0,006748 
788,9 119,9 603,5 1,88 1,965 0,070 63,9 316,7 920,3 0,019 723,4 0,006743 
800,3 119,9 603,4 1,88 1,964 0,070 63,9 316,6 920,1 0,019 723,4 0,006748 
811,7 120,0 603,4 1,87 1,964 0,070 63,9 316,5 919,8 0,019 723,3 0,006748 
823,2 120,0 603,3 1,87 1,963 0,070 63,9 316,3 919,6 0,019 723,3 0,006743 
834,6 120,1 603,2 1,87 1,962 0,070 63,9 316,2 919,4 0,019 723,3 0,006748 
846,0 120,1 603,1 1,87 1,961 0,070 64,0 316,1 919,2 0,019 723,3 0,006748 
857,4 120,2 603,1 1,87 1,960 0,070 64,0 315,9 919,0 0,019 723,3 0,006743 
868,9 120,2 603,0 1,87 1,959 0,070 64,0 315,8 918,8 0,019 723,2 0,006748 
880,3 120,3 602,9 1,87 1,958 0,070 64,0 315,6 918,6 0,019 723,2 0,006748 
891,7 120,4 602,8 1,87 1,957 0,070 64,0 315,5 918,3 0,019 723,2 0,006743 
903,2 120,4 602,8 1,86 1,956 0,070 64,0 315,4 918,1 0,019 723,2 0,006748 
914,6 120,5 602,7 1,86 1,955 0,070 64,1 315,2 917,9 0,019 723,1 0,006748 
926,0 120,5 602,6 1,86 1,954 0,070 64,1 315,1 917,7 0,019 723,1 0,006743 
937,5 120,6 602,5 1,86 1,953 0,070 64,1 315,0 917,5 0,019 723,1 0,006748 
948,9 120,6 602,4 1,86 1,952 0,070 64,1 314,8 917,3 0,019 723,1 0,006748 
960,3 120,7 602,4 1,86 1,951 0,070 64,1 314,7 917,1 0,019 723,1 0,006748 
971,8 120,7 602,3 1,86 1,950 0,070 64,2 314,6 916,9 0,018 723,0 0,006743 
983,2 120,8 602,2 1,85 1,949 0,070 64,2 314,4 916,6 0,018 723,0 0,006748 
994,6 120,8 602,1 1,85 1,948 0,070 64,2 314,3 916,4 0,018 723,0 0,006748 
1006,1 120,9 602,1 1,85 1,947 0,070 64,2 314,2 916,2 0,018 723,0 0,006743 
1017,5 121,0 602,0 1,85 1,946 0,070 64,2 314,0 916,0 0,018 722,9 0,006748 
1028,9 121,0 601,9 1,85 1,945 0,070 64,3 313,9 915,8 0,018 722,9 0,006748 
1040,4 121,1 601,8 1,85 1,944 0,070 64,3 313,8 915,6 0,018 722,9 0,006743 
1051,8 121,1 601,8 1,85 1,943 0,070 64,3 313,6 915,4 0,018 722,9 0,006748 
1063,2 121,2 601,7 1,84 1,943 0,070 64,3 313,5 915,2 0,018 722,8 0,006748 
1074,7 121,2 601,6 1,84 1,942 0,070 64,3 313,4 915,0 0,018 722,8 0,006743 
1086,1 121,3 601,5 1,84 1,941 0,070 64,3 313,2 914,8 0,018 722,8 0,006748 
1097,5 121,3 601,4 1,84 1,940 0,070 64,4 313,1 914,5 0,018 722,8 0,006748 
1109,0 121,4 601,4 1,84 1,939 0,070 64,4 313,0 914,3 0,018 722,8 0,006743 
1120,4 121,5 601,3 1,84 1,938 0,070 64,4 312,8 914,1 0,018 722,7 0,006748 
1131,8 121,5 601,2 1,84 1,937 0,070 64,4 312,7 913,9 0,018 722,7 0,006748 
1143,3 121,6 601,1 1,84 1,936 0,070 64,4 312,6 913,7 0,018 722,7 0,006748 
1154,7 121,6 601,1 1,83 1,935 0,070 64,5 312,5 913,5 0,018 722,7 0,006743 
61
COLECTOR DIAGONAL 
xmod ymod zmod Froude Velocidad Caudal Rh Enesp Energia Sf Z+y (mm) (mm) (mm) (m/s) (l/s) (mm) (mm) (mm) (mm) So
1166,1 121,7 601,0 1,83 1,934 0,070 64,5 312,3 913,3 0,018 722,6 0,006748 
1177,6 121,7 600,9 1,83 1,933 0,070 64,5 312,2 913,1 0,018 722,6 0,006748 
1189,0 121,8 600,8 1,83 1,932 0,070 64,5 312,1 912,9 0,018 722,6 0,006743 
1200,4 121,8 600,7 1,83 1,931 0,070 64,5 311,9 912,7 0,018 722,6 0,006748 
1211,9 121,9 600,7 1,83 1,930 0,070 64,6 311,8 912,5 0,018 722,6 0,006748 
1223,3 121,9 600,6 1,83 1,929 0,070 64,6 311,7 912,3 0,018 722,5 0,006743 
1234,7 122,0 600,5 1,82 1,928 0,070 64,6 311,6 912,1 0,018 722,5 0,006748 
1246,2 122,1 600,4 1,82 1,928 0,070 64,6 311,4 911,9 0,018 722,5 0,006748 
1257,6 122,1 600,4 1,82 1,927 0,070 64,6 311,3 911,7 0,018 722,5 0,006743 
1269,0 122,2 600,3 1,82 1,926 0,070 64,6 311,2 911,5 0,018 722,4 0,006748 
1280,5 122,2 600,2 1,82 1,925 0,070 64,7 311,0 911,3 0,018 722,4 0,006748 
1291,9 122,3 600,1 1,82 1,924 0,070 64,7 310,9 911,1 0,018 722,4 0,006743 
1303,3 122,3 600,1 1,82 1,923 0,070 64,7 310,8 910,8 0,018 722,4 0,006748 
1314,8 122,4 600,0 1,82 1,922 0,070 64,7 310,7 910,6 0,018 722,4 0,006748 
1326,2 122,4 599,9 1,81 1,921 0,070 64,7 310,5 910,4 0,018 722,3 0,006748 
1337,6 122,5 599,8 1,81 1,920 0,070 64,8 310,4 910,2 0,018 722,3 0,006743 
1349,1 122,5 599,7 1,81 1,919 0,070 64,8 310,3 910,0 0,018 722,3 0,006748 
1360,5 122,6 599,7 1,81 1,918 0,070 64,8 310,2 909,8 0,018 722,3 0,006748 
1371,9 122,7 599,6 1,81 1,917 0,070 64,8 310,0 909,6 0,018 722,2 0,006743 
1383,4 122,7 599,5 1,81 1,917 0,070 64,8 309,9 909,4 0,018 722,2 0,006748 
1394,8 122,8 599,4 1,81 1,916 0,070 64,8 309,8 909,2 0,018 722,2 0,006748 
1406,2 122,8 599,4 1,81 1,915 0,070 64,9 309,7 909,0 0,018 722,2 0,006743 
1417,6 122,9 599,3 1,80 1,914 0,070 64,9 309,5 908,8 0,018 722,2 0,006748 
1429,1 122,9 599,2 1,80 1,913 0,070 64,9 309,4 908,6 0,018 722,1 0,006748 
1440,5 123,0 599,1 1,80 1,912 0,070 64,9 309,3 908,4 0,017 722,1 0,006743 
1451,9 123,0 599,1 1,80 1,911 0,070 64,9 309,2 908,2 0,017 722,1 0,006748 
1463,4 123,1 599,0 1,80 1,910 0,070 65,0 309,1 908,0 0,017 722,1 0,006748 
1474,8 123,1 598,9 1,80 1,909 0,070 65,0 308,9 907,8 0,017 722,0 0,006743 
1486,2 123,2 598,8 1,80 1,908 0,070 65,0 308,8 907,6 0,017 722,0 0,006748 
1497,7 123,3 598,7 1,80 1,907 0,070 65,0 308,7 907,4 0,017 722,0 0,006748 
1509,1 123,3 598,7 1,79 1,907 0,070 65,0 308,6 907,2 0,017 722,0 0,006748 
1520,5 123,4 598,6 1,79 1,906 0,070 65,0 308,4 907,0 0,017 722,0 0,006743 
1532,0 123,4 598,5 1,79 1,905 0,070 65,1 308,3 906,8 0,017 721,9 0,006748 
1543,4 123,5 598,4 1,79 1,904 0,070 65,1 308,2 906,6 0,017 721,9 0,006748 
1554,8 123,5 598,4 1,79 1,903 0,070 65,1 308,1 906,4 0,017 721,9 0,006743 
1566,3 123,6 598,3 1,79 1,902 0,070 65,1 308,0 906,2 0,017 721,9 0,006748 
1577,7 123,6 598,2 1,79 1,901 0,070 65,1 307,8 906,1 0,017 721,8 0,006748 
1589,1 123,7 598,1 1,78 1,900 0,070 65,2 307,7 905,9 0,017 721,8 0,006743 
1600,6 123,7 598,0 1,78 1,899 0,070 65,2 307,6 905,7 0,017 721,8 0,006748 
1612,0 123,8 598,0 1,78 1,898 0,070 65,2 307,5 905,5 0,017 721,8 0,006748 
1623,4 123,9 597,9 1,78 1,898 0,070 65,2 307,4 905,3 0,017 721,8 0,006743 
1634,9 123,9 597,8 1,78 1,897 0,070 65,2 307,3 905,1 0,017 721,7 0,006748 
1646,3 124,0 597,7 1,78 1,896 0,070 65,2 307,1 904,9 0,017 721,7 0,006748 
1657,7 124,0 597,7 1,78 1,895 0,070 65,3 307,0 904,7 0,017 721,7 0,006743 
1669,2 124,1 597,6 1,78 1,894 0,070 65,3 306,9 904,5 0,017 721,7 0,006748 
1680,6 124,1 597,5 1,77 1,893 0,070 65,3 306,8 904,3 0,017 721,6 0,006748 
1692,0 124,2 597,4 1,77 1,892 0,070 65,3 306,7 904,1 0,017 721,6 0,006748 
1703,5 124,2 597,4 1,77 1,891 0,070 65,3 306,5 903,9 0,017 721,6 0,006743 
1714,9 124,3 597,3 1,77 1,890 0,070 65,4 306,4 903,7 0,017 721,6 0,006748 
1726,3 124,3 597,2 1,77 1,889 0,070 65,4 306,3 903,5 0,017 721,5 0,006748 
1737,8 124,4 597,1 1,77 1,889 0,070 65,4 306,2 903,3 0,017 721,5 0,006743 
62
COLECTOR DIAGONAL 
xmod ymod zmod Froude Velocidad Caudal Rh Enesp Energia Sf Z+y (mm) (mm) (mm) (m/s) (l/s) (mm) (mm) (mm) (mm) So
1749,2 124,5 597,0 1,77 1,888 0,070 65,4 306,1 903,1 0,017 721,5 0,006748 
1760,6 124,5 597,0 1,77 1,887 0,070 65,4 306,0 902,9 0,017 721,5 0,006748 
1772,1 124,6 596,9 1,76 1,886 0,070 65,4 305,9 902,7 0,017 721,5 0,006743 
1783,5 124,6 596,8 1,76 1,885 0,070 65,5 305,7 902,6 0,017 721,4 0,006748 
1794,9 124,7 596,7 1,76 1,884 0,070 65,5 305,6 902,4 0,017 721,4 0,006748 
1806,4 124,7 596,7 1,76 1,883 0,070 65,5 305,5 902,2 0,017 721,4 0,006743 
1817,8 124,8 596,6 1,76 1,882 0,070 65,5 305,4 902,0 0,017 721,4 0,006748 
1829,2 124,8 596,5 1,76 1,882 0,070 65,5 305,3 901,8 0,017 721,3 0,006748 
1840,7 124,9 596,4 1,76 1,881 0,070 65,6 305,2 901,6 0,017 721,3 0,006743 
1852,1 124,9 596,4 1,76 1,880 0,070 65,6 305,1 901,4 0,017 721,3 0,006748 
1863,5 125,0 596,3 1,76 1,879 0,070 65,6 304,9 901,2 0,017 721,3 0,006748 
1875,0 125,1 596,2 1,75 1,878 0,070 65,6 304,8 901,0 0,017 721,2 0,007142 
1886,4 125,1 596,1 1,75 1,877 0,070 65,6 304,7 900,8 0,017 721,2 0,007722 
1897,8 125,2 596,0 1,75 1,876 0,070 65,6 304,6 900,6 0,017 721,2 0,007727 
1909,3 125,2 595,9 1,75 1,876 0,070 65,7 304,5 900,5 0,017 721,1 0,007727 
1920,7 125,3 595,8 1,75 1,875 0,070 65,7 304,4 900,3 0,017 721,1 0,007722 
1932,1 125,3 595,8 1,75 1,874 0,070 65,7 304,3 900,1 0,017 721,1 0,007727 
1943,6 125,3 595,7 1,75 1,873 0,070 65,7 304,2 899,9 0,017 721,0 0,007722 
1955,0 125,4 595,6 1,75 1,873 0,070 65,7 304,1 899,7 0,016 721,0 0,007727 
1966,4 125,4 595,5 1,75 1,872 0,070 65,7 304,0 899,5 0,016 720,9 0,007727 
1977,8 125,5 595,4 1,74 1,871 0,070 65,8 303,9 899,3 0,016 720,9 0,007722 
1989,3 125,5 595,3 1,74 1,870 0,070 65,8 303,8 899,1 0,016 720,9 0,007727 
2000,7 125,6 595,2 1,74 1,869 0,070 65,8 303,7 898,9 0,016 720,8 0,007727 
2012,1 125,6 595,1 1,74 1,869 0,070 65,8 303,6 898,8 0,016 720,8 0,007722 
2023,6 125,7 595,0 1,74 1,868 0,070 65,8 303,5 898,6 0,016 720,7 0,007727 
2035,0 125,7 595,0 1,74 1,867 0,070 65,8 303,4 898,4 0,016 720,7 0,007722 
2046,4 125,8 594,9 1,74 1,866 0,070 65,8 303,3 898,2 0,016 720,7 0,007727 
2057,9 125,8 594,8 1,74 1,866 0,070 65,9 303,2 898,0 0,016 720,6 0,007727 
2069,3 125,9 594,7 1,73 1,865 0,070 65,9 303,1 897,8 0,016 720,6 0,007722 
2080,7 125,9 594,6 1,73 1,864 0,070 65,9 303,0 897,6 0,016 720,5 0,007727 
2092,2 126,0 594,5 1,73 1,863 0,070 65,9 302,9 897,4 0,016 720,5 0,007722 
2103,6 126,0 594,4 1,73 1,862 0,070 65,9 302,8 897,3 0,016 720,5 0,007727 
2115,0 126,1 594,3 1,73 1,862 0,070 65,9 302,7 897,1 0,016 720,4 0,007727 
2126,5 126,1 594,2 1,73 1,861 0,070 65,9 302,6 896,9 0,016 720,4 0,007722 
2137,9 126,2 594,2 1,73 1,860 0,070 66,0 302,5 896,7 0,016 720,3 0,007727 
2149,3 126,2 594,1 1,73 1,859 0,070 66,0 302,4 896,5 0,016 720,3 0,007727 
2160,8 126,3 594,0 1,72 1,859 0,070 66,0 302,4 896,3 0,016 720,3 0,007722 
2172,2 126,3 593,9 1,72 1,858 0,070 66,0 302,3 896,2 0,016 720,2 0,007727 
2183,6 126,4 593,8 1,72 1,857 0,070 66,0 302,2 896,0 0,016 720,2 0,007722 
2195,1 126,4 593,7 1,72 1,856 0,070 66,0 302,1 895,8 0,016 720,1 0,007727 
2206,5 126,5 593,6 1,72 1,856 0,070 66,0 302,0 895,6 0,016 720,1 0,007727 
2217,9 126,5 593,5 1,72 1,855 0,070 66,0 301,9 895,4 0,016 720,1 0,007722 
2229,4 126,6 593,5 1,72 1,854 0,070 66,1 301,8 895,2 0,016 720,0 0,007727 
2240,8 126,6 593,4 1,72 1,853 0,070 66,1 301,7 895,0 0,016 720,0 0,007722 
2252,2 126,7 593,3 1,71 1,853 0,070 66,1 301,6 894,9 0,016 719,9 0,007727 
2263,7 126,7 593,2 1,71 1,852 0,070 66,1 301,5 894,7 0,016 719,9 0,007727 
2275,1 126,8 593,1 1,71 1,851 0,070 66,1 301,4 894,5 0,016 719,9 0,007722 
2286,5 126,8 593,0 1,71 1,850 0,070 66,1 301,3 894,3 0,016 719,8 0,007727 
2298,0 126,9 592,9 1,71 1,849 0,070 66,1 301,2 894,1 0,016 719,8 0,007727 
2309,4 126,9 592,8 1,71 1,849 0,070 66,2 301,1 893,9 0,016 719,8 0,007722 
2320,8 127,0 592,7 1,71 1,848 0,070 66,2 301,0 893,8 0,016 719,7 0,007727 
63
COLECTOR DIAGONAL 
xmod ymod zmod Froude Velocidad Caudal Rh Enesp Energia Sf Z+y (mm) (mm) (mm) (m/s) (l/s) (mm) (mm) (mm) (mm) So
2332,3 127,0 592,7 1,71 1,847 0,070 66,2 300,9 893,6 0,016 719,7 0,007722 
2343,7 127,1 592,6 1,70 1,846 0,070 66,2 300,8 893,4 0,016 719,6 0,007727 
2355,1 127,1 592,5 1,70 1,846 0,070 66,2 300,7 893,2 0,016 719,6 0,007727 
2366,6 127,2 592,4 1,70 1,845 0,070 66,2 300,6 893,0 0,016 719,6 0,007722 
2378,0 127,2 592,3 1,70 1,844 0,070 66,2 300,6 892,9 0,016 719,5 0,007727 
2389,4 127,3 592,2 1,70 1,843 0,070 66,2 300,5 892,7 0,016 719,5 0,007722 
2400,9 127,3 592,1 1,70 1,843 0,070 66,3 300,4 892,5 0,016 719,4 0,007727 
2412,3 127,4 592,0 1,70 1,842 0,070 66,3 300,3 892,3 0,016 719,4 0,007727 
2423,7 127,4 592,0 1,70 1,841 0,070 66,3 300,2 892,1 0,016 719,4 0,007722 
2435,2 127,5 591,9 1,69 1,840 0,070 66,3 300,1 892,0 0,016 719,3 0,007727 
2446,6 127,5 591,8 1,69 1,840 0,070 66,3 300,0 891,8 0,016 719,3 0,007727 
2458,0 127,6 591,7 1,69 1,839 0,070 66,3 299,9 891,6 0,016 719,2 0,007722 
2469,5 127,6 591,6 1,69 1,838 0,070 66,3 299,8 891,4 0,016 719,2 0,007727 
2480,9 127,7 591,5 1,69 1,837 0,070 66,3 299,7 891,2 0,016 719,2 0,007722 
2492,3 127,7 591,4 1,69 1,837 0,070 66,4 299,6 891,1 0,016 719,1 0,007727 
2503,8 127,7 591,3 1,69 1,836 0,070 66,4 299,5 890,9 0,016 719,1 0,007727 
2515,2 127,8 591,2 1,69 1,835 0,070 66,4 299,5 890,7 0,016 719,0 0,007722 
2526,6 127,8 591,2 1,68 1,834 0,070 66,4 299,4 890,5 0,016 719,0 0,007727 
2538,0 127,9 591,1 1,68 1,834 0,070 66,4 299,3 890,3 0,016 719,0 0,007722 
2549,5 127,9 591,0 1,68 1,833 0,070 66,4 299,2 890,2 0,016 718,9 0,007727 
2560,9 128,0 590,9 1,68 1,832 0,070 66,4 299,1 890,0 0,016 718,9 0,007727 
2572,3 128,0 590,8 1,68 1,831 0,070 66,4 299,0 889,8 0,016 718,8 0,007722 
2583,8 128,1 590,7 1,68 1,831 0,070 66,5 298,9 889,6 0,016 718,8 0,007727 
2595,2 128,1 590,6 1,68 1,830 0,070 66,5 298,8 889,5 0,016 718,8 0,007727 
2606,6 128,2 590,5 1,68 1,829 0,070 66,5 298,7 889,3 0,016 718,7 0,007722 
2618,1 128,2 590,5 1,67 1,828 0,070 66,5 298,6 889,1 0,015 718,7 0,007727 
2629,5 128,3 590,4 1,67 1,828 0,070 66,5 298,6 888,9 0,015 718,7 0,007722 
2640,9 128,3 590,3 1,67 1,827 0,070 66,5 298,5 888,7 0,015 718,6 0,007727 
2652,4 128,4 590,2 1,67 1,826 0,070 66,5 298,4 888,6 0,015 718,6 0,007727 
2663,8 128,4 590,1 1,67 1,826 0,070 66,5 298,3 888,4 0,015 718,5 0,007722 
2675,2 128,5 590,0 1,67 1,825 0,070 66,6 298,2 888,2 0,015 718,5 0,007727 
2686,7 128,5 589,9 1,67 1,824 0,070 66,6 298,1 888,0 0,015 718,5 0,007722 
2698,1 128,6 589,8 1,67 1,823 0,070 66,6 298,0 887,9 0,015 718,4 0,007727 
2709,5 128,6 589,7 1,66 1,823 0,070 66,6 297,9 887,7 0,015 718,4 0,007727 
2721,0 128,7 589,7 1,66 1,822 0,070 66,6 297,9 887,5 0,015 718,3 0,007722 
2732,4 128,7 589,6 1,66 1,821 0,070 66,6 297,8 887,3 0,015 718,3 0,007727 
2743,8 128,8 589,5 1,66 1,820 0,070 66,6 297,7 887,2 0,015 718,3 0,007727 
2755,3 128,8 589,4 1,66 1,820 0,070 66,6 297,6 887,0 0,015 718,2 0,007722 
2766,7 128,9 589,3 1,66 1,819 0,070 66,7 297,5 886,8 0,015 718,2 0,007727 
2778,1 128,9 589,2 1,66 1,818 0,070 66,7 297,4 886,6 0,015 718,1 0,007722 
2789,6 129,0 589,1 1,66 1,817 0,070 66,7 297,3 886,5 0,015 718,1 0,007727 
2801,0 129,0 589,0 1,66 1,817 0,070 66,7 297,3 886,3 0,015 718,1 0,007727 
2812,4 129,1 589,0 1,65 1,816 0,070 66,7 297,2 886,1 0,015 718,0 0,007722 
2823,9 129,1 588,9 1,65 1,815 0,070 66,7 297,1 885,9 0,015 718,0 0,007727 
2835,3 129,2 588,8 1,65 1,815 0,070 66,7 297,0 885,8 0,015 717,9 0,007722 
2846,7 129,2 588,7 1,65 1,814 0,070 66,7 296,9 885,6 0,015 717,9 0,007727 
2858,2 129,3 588,6 1,65 1,813 0,070 66,8 296,8 885,4 0,015 717,9 0,007727 
2869,6 129,3 588,5 1,65 1,812 0,070 66,8 296,7 885,2 0,015 717,8 0,007722 
2881,0 129,4 588,4 1,65 1,812 0,070 66,8 296,7 885,1 0,015 717,8 0,007727 
2892,5 129,4 588,3 1,65 1,811 0,070 66,8 296,6 884,9 0,015 717,8 0,007727 
2903,9 129,5 588,2 1,64 1,810 0,070 66,8 296,5 884,7 0,015 717,7 0,007722 
64
COLECTOR DIAGONAL 
xmod ymod zmod Froude Velocidad Caudal Rh Enesp Energia Sf Z+y (mm) (mm) (mm) (m/s) (l/s) (mm) (mm) (mm) (mm) So
2915,3 129,5 588,2 1,64 1,809 0,070 66,8 296,4 884,6 0,015 717,7 0,007727 
2926,8 129,6 588,1 1,64 1,809 0,070 66,8 296,3 884,4 0,015 717,6 0,007722 
2938,2 129,6 588,0 1,64 1,808 0,070 66,8 296,2 884,2 0,015 717,6 0,007727 
2949,6 129,7 587,9 1,64 1,807 0,070 66,9 296,2 884,0 0,015 717,6 0,007727 
2961,1 129,7 587,8 1,64 1,807 0,070 66,9 296,1 883,9 0,015 717,5 0,007722 
2972,5 129,8 587,7 1,64 1,806 0,070 66,9 296,0 883,7 0,015 717,5 0,007727 
2983,9 129,8 587,6 1,64 1,805 0,070 66,9 295,9 883,5 0,015 717,4 0,007722 
2995,4 129,9 587,5 1,64 1,804 0,070 66,9 295,8 883,4 0,015 717,4 0,007727 
3006,8 129,9 587,4 1,63 1,804 0,070 66,9 295,7 883,2 0,015 717,4 0,007727 
3018,2 130,0 587,4 1,63 1,803 0,070 66,9 295,7 883,0 0,015 717,3 0,007722 
3029,7 130,0 587,3 1,63 1,802 0,070 66,9 295,6 882,8 0,015 717,3 0,007727 
3041,1 130,1 587,2 1,63 1,802 0,070 67,0 295,5 882,7 0,015 717,2 0,007727 
3052,5 130,1 587,1 1,63 1,801 0,070 67,0 295,4 882,5 0,015 717,2 0,007722 
3064,0 130,2 587,0 1,63 1,800 0,070 67,0 295,3 882,3 0,015 717,2 0,007727 
3075,4 130,2 586,9 1,63 1,799 0,070 67,0 295,2 882,2 0,015 717,1 0,007722 
3086,8 130,3 586,8 1,63 1,799 0,070 67,0 295,2 882,0 0,015 717,1 0,007727 
3098,2 130,3 586,7 1,62 1,798 0,070 67,0 295,1 881,8 0,015 717,1 0,007727 
3109,7 130,4 586,7 1,62 1,797 0,070 67,0 295,0 881,7 0,015 717,0 0,007722 
3121,1 130,4 586,6 1,62 1,797 0,070 67,0 294,9 881,5 0,015 717,0 0,007727 
3132,5 130,5 586,5 1,62 1,796 0,070 67,0 294,8 881,3 0,015 716,9 0,007722 
3144,0 130,5 586,4 1,62 1,795 0,070 67,1 294,8 881,1 0,015 716,9 0,007727 
3155,4 130,6 586,3 1,62 1,794 0,070 67,1 294,7 881,0 0,015 716,9 0,007727 
3166,8 130,6 586,2 1,62 1,794 0,070 67,1 294,6 880,8 0,015 716,8 0,007722 
3178,3 130,7 586,1 1,62 1,793 0,070 67,1 294,5 880,6 0,015 716,8 0,007727 
3189,7 130,7 586,0 1,62 1,792 0,070 67,1 294,4 880,5 0,015 716,7 0,007727 
3201,1 130,8 585,9 1,61 1,792 0,070 67,1 294,4 880,3 0,015 716,7 0,007722 
3212,6 130,9 585,9 1,61 1,790 0,070 67,1 294,2 880,1 0,015 716,8 0,001699 
3224,0 130,9 585,9 1,61 1,789 0,070 67,2 294,1 880,0 0,015 716,9 0,001350 
3235,4 131,0 585,9 1,61 1,788 0,070 67,2 293,9 879,8 0,015 716,9 0,001350 
3246,9 131,1 585,9 1,61 1,786 0,070 67,2 293,8 879,6 0,015 717,0 0,001355 
3258,3 131,2 585,9 1,60 1,785 0,070 67,2 293,6 879,5 0,015 717,1 0,001350 
3269,7 131,3 585,9 1,60 1,783 0,070 67,3 293,5 879,3 0,015 717,2 0,001355 
3281,2 131,4 585,8 1,60 1,782 0,070 67,3 293,3 879,1 0,014 717,3 0,001350 
3292,6 131,5 585,8 1,60 1,781 0,070 67,3 293,2 879,0 0,014 717,3 0,001350 
3304,0 131,6 585,8 1,59 1,779 0,070 67,3 293,0 878,8 0,014 717,4 0,001355 
3315,5 131,7 585,8 1,59 1,778 0,070 67,3 292,9 878,6 0,014 717,5 0,001350 
3326,9 131,8 585,8 1,59 1,777 0,070 67,4 292,7 878,5 0,014 717,6 0,001350 
3338,3 131,9 585,8 1,59 1,775 0,070 67,4 292,6 878,3 0,014 717,7 0,001355 
3349,8 132,0 585,7 1,59 1,774 0,070 67,4 292,4 878,2 0,014 717,8 0,001350 
3361,2 132,1 585,7 1,58 1,773 0,070 67,4 292,3 878,0 0,014 717,8 0,001350 
3372,6 132,2 585,7 1,58 1,771 0,070 67,5 292,1 877,8 0,014 717,9 0,001355 
3384,1 132,3 585,7 1,58 1,770 0,070 67,5 292,0 877,7 0,014 718,0 0,001350 
3395,5 132,4 585,7 1,58 1,769 0,070 67,5 291,8 877,5 0,014 718,1 0,001355 
3406,9 132,5 585,7 1,57 1,767 0,070 67,5 291,7 877,3 0,014 718,2 0,001350 
3418,4 132,6 585,7 1,57 1,766 0,070 67,6 291,5 877,2 0,014 718,3 0,001350 
3429,8 132,7 585,6 1,57 1,764 0,070 67,6 291,4 877,0 0,014 718,3 0,001355 
3441,2 132,8 585,6 1,57 1,763 0,070 67,6 291,2 876,9 0,014 718,4 0,001350 
3452,7 132,9 585,6 1,56 1,762 0,070 67,6 291,1 876,7 0,014 718,5 0,001350 
3464,1 133,0 585,6 1,56 1,760 0,070 67,6 290,9 876,5 0,014 718,6 0,001355 
3475,5 133,1 585,6 1,56 1,759 0,070 67,7 290,8 876,4 0,014 718,7 0,001350 
3487,0 133,2 585,6 1,56 1,758 0,070 67,7 290,7 876,2 0,014 718,8 0,001355 
65
COLECTOR DIAGONAL 
xmod ymod zmod Froude Velocidad Caudal Rh Enesp Energia Sf Z+y (mm) (mm) (mm) (m/s) (l/s) (mm) (mm) (mm) (mm) So
3498,4 133,3 585,5 1,56 1,756 0,070 67,7 290,5 876,1 0,014 718,8 0,001350 
3509,8 133,4 585,5 1,55 1,755 0,070 67,7 290,4 875,9 0,014 718,9 0,001350 
3521,3 133,5 585,5 1,55 1,753 0,070 67,8 290,2 875,7 0,014 719,0 0,001355 
3532,7 133,6 585,5 1,55 1,752 0,070 67,8 290,1 875,6 0,014 719,1 0,001350 
3544,1 133,7 585,5 1,55 1,751 0,070 67,8 289,9 875,4 0,014 719,2 0,001350 
3555,6 133,8 585,5 1,54 1,749 0,070 67,8 289,8 875,3 0,014 719,3 0,001355 
3567,0 133,9 585,4 1,54 1,748 0,070 67,8 289,7 875,1 0,014 719,4 0,001350 
3578,4 134,0 585,4 1,54 1,747 0,070 67,9 289,5 874,9 0,014 719,5 0,001350 
3589,9 134,1 585,4 1,54 1,745 0,070 67,9 289,4 874,8 0,014 719,5 0,001355 
3601,3 134,2 585,4 1,54 1,744 0,070 67,9 289,2 874,6 0,014 719,6 0,001350 
3612,7 134,3 585,4 1,53 1,742 0,070 67,9 289,1 874,5 0,014 719,7 0,001355 
3624,2 134,4 585,4 1,53 1,741 0,070 68,0 288,9 874,3 0,014 719,8 0,001350 
3635,6 135,7 586,9 1,50 1,724 0,070 68,2 287,3 874,2 0,013 722,6 -0,133518 
3647,0 135,7 586,7 1,50 1,725 0,070 68,2 287,3 874,0 0,013 722,4 0,017074 
3658,4 135,7 586,5 1,51 1,725 0,070 68,2 287,3 873,9 0,013 722,2 0,017069 
3669,9 135,6 586,3 1,51 1,726 0,070 68,2 287,4 873,7 0,013 721,9 0,017074 
3681,3 135,6 586,1 1,51 1,726 0,070 68,2 287,4 873,6 0,013 721,7 0,017074 
3692,7 135,6 585,9 1,51 1,726 0,070 68,2 287,5 873,4 0,013 721,5 0,017074 
3704,2 135,5 585,7 1,51 1,727 0,070 68,2 287,5 873,2 0,013 721,3 0,017074 
3715,6 135,5 585,5 1,51 1,727 0,070 68,2 287,6 873,1 0,013 721,0 0,017074 
3727,0 135,5 585,3 1,51 1,728 0,070 68,2 287,6 872,9 0,013 720,8 0,017074 
3738,5 135,4 585,1 1,51 1,728 0,070 68,2 287,6 872,8 0,013 720,6 0,017069 
3749,9 135,4 584,9 1,51 1,729 0,070 68,2 287,7 872,6 0,013 720,3 0,017074 
3761,3 135,4 584,8 1,51 1,729 0,070 68,2 287,7 872,5 0,013 720,1 0,017074 
3772,8 135,3 584,6 1,51 1,729 0,070 68,1 287,8 872,3 0,013 719,9 0,017074 
3784,2 135,3 584,4 1,51 1,730 0,070 68,1 287,8 872,2 0,013 719,7 0,017074 
3795,6 135,3 584,2 1,51 1,730 0,070 68,1 287,9 872,0 0,013 719,4 0,017074 
3807,1 135,2 584,0 1,51 1,731 0,070 68,1 287,9 871,9 0,013 719,2 0,017074 
3818,5 135,2 583,8 1,51 1,731 0,070 68,1 287,9 871,7 0,013 719,0 0,017069 
3829,9 135,2 583,6 1,52 1,732 0,070 68,1 288,0 871,6 0,013 718,7 0,017074 
3841,4 135,1 583,4 1,52 1,732 0,070 68,1 288,0 871,4 0,013 718,5 0,017074 
3852,8 135,1 583,2 1,52 1,732 0,070 68,1 288,1 871,3 0,013 718,3 0,017074 
3864,2 135,1 583,1 1,52 1,732 0,070 68,1 288,0 871,1 0,013 718,2 0,010826 
3875,7 135,2 583,0 1,51 1,731 0,070 68,1 287,9 870,9 0,013 718,2 0,003684 
3887,1 135,3 583,0 1,51 1,730 0,070 68,1 287,8 870,8 0,013 718,3 0,003679 
3898,5 135,4 582,9 1,51 1,729 0,070 68,2 287,7 870,6 0,013 718,3 0,003684 
3910,0 135,5 582,9 1,51 1,728 0,070 68,2 287,6 870,5 0,013 718,4 0,003679 
3921,4 135,6 582,9 1,51 1,726 0,070 68,2 287,5 870,3 0,013 718,4 0,003684 
3932,8 135,6 582,8 1,51 1,725 0,070 68,2 287,4 870,2 0,013 718,5 0,003679 
3944,3 135,7 582,8 1,50 1,724 0,070 68,2 287,3 870,0 0,013 718,5 0,003684 
3955,7 135,8 582,7 1,50 1,723 0,070 68,3 287,1 869,9 0,013 718,5 0,003679 
3967,1 135,9 582,7 1,50 1,722 0,070 68,3 287,0 869,7 0,013 718,6 0,003684 
3978,6 136,0 582,6 1,50 1,721 0,070 68,3 286,9 869,6 0,013 718,6 0,003679 
3990,0 136,1 582,6 1,50 1,720 0,070 68,3 286,8 869,4 0,013 718,7 0,003679 
4001,4 136,2 582,6 1,49 1,719 0,070 68,3 286,7 869,3 0,013 718,7 0,003684 
4012,9 136,3 582,5 1,49 1,717 0,070 68,3 286,6 869,1 0,013 718,8 0,003679 
4024,3 136,3 582,5 1,49 1,716 0,070 68,4 286,5 869,0 0,013 718,8 0,003684 
4035,7 136,4 582,4 1,49 1,715 0,070 68,4 286,4 868,8 0,013 718,9 0,003679 
4047,2 136,5 582,4 1,49 1,714 0,070 68,4 286,3 868,7 0,013 718,9 0,003684 
4058,6 136,6 582,4 1,49 1,713 0,070 68,4 286,2 868,5 0,013 719,0 0,003679 
4070,0 136,7 582,3 1,48 1,712 0,070 68,4 286,1 868,4 0,013 719,0 0,003684 
66
COLECTOR DIAGONAL 
xmod ymod zmod Froude Velocidad Caudal Rh Enesp Energia Sf Z+y (mm) (mm) (mm) (m/s) (l/s) (mm) (mm) (mm) (mm) So
4081,5 136,8 582,3 1,48 1,711 0,070 68,5 286,0 868,2 0,013 719,1 0,003679 
4092,9 136,9 582,2 1,48 1,710 0,070 68,5 285,8 868,1 0,013 719,1 0,003684 
4104,3 137,0 582,2 1,48 1,708 0,070 68,5 285,7 867,9 0,013 719,2 0,003679 
4115,8 137,1 582,1 1,48 1,707 0,070 68,5 285,6 867,8 0,013 719,2 0,003679 
4127,2 137,2 582,1 1,47 1,706 0,070 68,5 285,5 867,6 0,013 719,3 0,003684 
4138,6 137,2 582,1 1,47 1,705 0,070 68,5 285,4 867,5 0,013 719,3 0,003679 
4150,1 137,3 582,0 1,47 1,704 0,070 68,6 285,3 867,3 0,013 719,3 0,003684 
4161,5 137,4 582,0 1,47 1,703 0,070 68,6 285,2 867,2 0,013 719,4 0,003679 
4172,9 137,5 581,9 1,47 1,702 0,070 68,6 285,1 867,0 0,013 719,4 0,003684 
4184,3 137,6 581,9 1,46 1,701 0,070 68,6 285,0 866,9 0,013 719,5 0,003679 
4195,8 137,7 581,8 1,46 1,699 0,070 68,6 284,9 866,7 0,013 719,5 0,003684 
4207,2 137,8 581,8 1,46 1,698 0,070 68,6 284,8 866,6 0,013 719,6 0,003679 
4218,6 137,9 581,8 1,46 1,697 0,070 68,7 284,7 866,4 0,013 719,6 0,003684 
4230,1 138,0 581,7 1,46 1,696 0,070 68,7 284,6 866,3 0,013 719,7 0,003679 
4241,5 138,1 581,7 1,46 1,695 0,070 68,7 284,5 866,2 0,013 719,7 0,003684 
4252,9 138,2 581,6 1,45 1,694 0,070 68,7 284,4 866,0 0,013 719,8 0,003679 
4264,4 138,3 581,6 1,45 1,693 0,070 68,7 284,3 865,9 0,013 719,8 0,003679 
4275,8 138,3 581,6 1,45 1,691 0,070 68,8 284,2 865,7 0,013 719,9 0,003684 
4287,2 138,4 581,5 1,45 1,690 0,070 68,8 284,1 865,6 0,013 719,9 0,003679 
4298,7 138,5 581,5 1,45 1,689 0,070 68,8 284,0 865,4 0,013 720,0 0,003684 
4310,1 138,6 581,4 1,44 1,688 0,070 68,8 283,9 865,3 0,013 720,1 0,003679 
4321,5 138,7 581,4 1,44 1,687 0,070 68,8 283,8 865,1 0,013 720,1 0,003684 
4333,0 138,8 581,3 1,44 1,686 0,070 68,8 283,7 865,0 0,013 720,2 0,003679 
4344,4 138,9 581,3 1,44 1,685 0,070 68,9 283,6 864,9 0,013 720,2 0,003684 
4355,8 139,0 581,3 1,44 1,683 0,070 68,9 283,5 864,7 0,013 720,3 0,003679 
4367,3 139,1 581,2 1,44 1,682 0,070 68,9 283,4 864,6 0,013 720,3 0,003684 
4378,7 139,2 581,2 1,43 1,681 0,070 68,9 283,3 864,4 0,012 720,4 0,003679 
4390,1 139,3 581,1 1,43 1,680 0,070 68,9 283,2 864,3 0,012 720,4 0,003684 
4401,6 139,4 581,1 1,43 1,679 0,070 69,0 283,1 864,1 0,012 720,5 0,003679 
4413,0 139,5 581,0 1,43 1,678 0,070 69,0 283,0 864,0 0,012 720,5 0,003679 
4424,4 139,6 581,0 1,43 1,677 0,070 69,0 282,9 863,9 0,012 720,6 0,003684 
4435,9 139,7 581,0 1,42 1,675 0,070 69,0 282,8 863,7 0,012 720,6 0,003679 
4447,3 139,8 580,9 1,42 1,674 0,070 69,0 282,7 863,6 0,012 720,7 0,003684 
4458,7 139,9 580,9 1,42 1,673 0,070 69,0 282,6 863,4 0,012 720,7 0,003679 
4470,2 140,0 580,8 1,42 1,672 0,070 69,1 282,5 863,3 0,012 720,8 0,003684 
4481,6 140,1 580,8 1,42 1,671 0,070 69,1 282,4 863,2 0,012 720,9 0,003679 
4493,0 140,2 580,8 1,41 1,670 0,070 69,1 282,3 863,0 0,012 720,9 0,003684 
4504,5 140,3 580,7 1,41 1,669 0,070 69,1 282,2 862,9 0,012 721,0 0,003679 
4515,9 140,4 580,7 1,41 1,667 0,070 69,1 282,1 862,7 0,012 721,0 0,003684 
4527,3 140,5 580,6 1,41 1,666 0,070 69,1 282,0 862,6 0,012 721,1 0,003679 
4538,8 140,6 580,6 1,41 1,665 0,070 69,2 281,9 862,5 0,012 721,1 0,003679 
4550,2 140,7 580,5 1,40 1,664 0,070 69,2 281,8 862,3 0,012 721,2 0,003684 
4561,6 140,8 580,5 1,40 1,663 0,070 69,2 281,7 862,2 0,012 721,3 0,003679 
4573,1 140,9 580,5 1,40 1,662 0,070 69,2 281,6 862,0 0,012 721,3 0,003684 
4584,5 141,0 580,4 1,40 1,660 0,070 69,2 281,5 861,9 0,012 721,4 0,003679 
4595,9 141,1 580,4 1,40 1,6593 0,070 69,3 281,4 861,8 0,012 721,4 0,003684 
4607,4 141,2 580,3 1,40 1,6581 0,070 69,3 281,3 861,6 0,012 721,5 0,003679 
4618,8 141,3 580,3 1,39 1,6570 0,070 69,3 281,2 861,5 0,012 721,5 0,003684 
4630,2 141,4 580,2 1,39 1,6558 0,070 69,3 281,1 861,3 0,012 721,6 0,003679 
4641,7 141,5 580,2 1,39 1,6546 0,070 69,3 281,0 861,2 0,012 721,7 0,003684 
4653,1 141,6 580,2 1,39 1,6535 0,070 69,3 280,9 861,1 0,012 721,7 0,003679 
67
COLECTOR DIAGONAL 
xmod ymod zmod Froude Velocidad Caudal Rh Enesp Energia Z+y (mm) (mm) (mm) (m/s) (l/s) (mm) (mm) (mm) Sf (mm) So
4664,5 141,7 580,1 1,39 1,6523 0,070 69,4 280,8 860,9 0,012 721,8 0,003684 
4676,0 141,8 580,1 1,38 1,6511 0,070 69,4 280,7 860,8 0,012 721,9 0,003679 
4687,4 141,9 580,0 1,38 1,6499 0,070 69,4 280,6 860,7 0,012 721,9 0,003679 
4698,8 142,0 580,0 1,38 1,6488 0,070 69,4 280,5 860,5 0,012 722,0 0,003684 
4710,3 142,1 580,0 1,38 1,6476 0,070 69,4 280,4 860,4 0,012 722,0 0,003679 
4721,7 142,2 579,9 1,38 1,6464 0,070 69,4 280,3 860,3 0,012 722,1 0,003684 
4733,1 142,3 579,9 1,37 1,6452 0,070 69,5 280,3 860,1 0,012 722,2 0,003679 
4744,5 142,4 579,8 1,37 1,6440 0,070 69,5 280,2 860,0 0,012 722,2 0,003684 
4756,0 142,5 579,8 1,37 1,6429 0,070 69,5 280,1 859,8 0,012 722,3 0,003679 
4767,4 142,6 579,7 1,37 1,6417 0,070 69,5 280,0 859,7 0,012 722,4 0,003684 
4778,8 142,7 579,7 1,37 1,6405 0,070 69,5 279,9 859,6 0,012 722,4 0,003679 
4790,3 142,8 579,7 1,36 1,6393 0,070 69,5 279,8 859,4 0,012 722,5 0,003684 
4801,7 140,4 577,3 1,41 1,6672 0,070 69,1 282,1 859,3 0,012 717,6 0,209900 
4813,1 138,1 574,7 1,46 1,6950 0,070 68,7 284,5 859,2 0,013 712,7 0,225924 
4824,6 136,0 572,1 1,50 1,7208 0,070 68,3 286,9 859,0 0,013 708,1 0,225925 
4836,0 134,1 569,5 1,54 1,7451 0,070 67,9 289,4 858,9 0,014 703,6 0,225929 
4847,4 132,4 566,9 1,58 1,7682 0,070 67,5 291,8 858,7 0,014 699,4 0,225925 
4858,9 130,9 564,3 1,61 1,7902 0,070 67,1 294,2 858,5 0,015 695,2 0,225925 
4870,3 129,4 561,8 1,65 1,8113 0,070 66,8 296,6 858,4 0,015 691,2 0,225929 
4881,7 128,0 559,2 1,68 1,8316 0,070 66,4 299,0 858,2 0,016 687,2 0,225925 
4893,2 126,8 556,6 1,71 1,8512 0,070 66,1 301,4 858,0 0,016 683,3 0,225925 
4904,6 125,5 554,0 1,74 1,8702 0,070 65,8 303,8 857,8 0,016 679,6 0,225924 
4916,0 124,4 551,4 1,77 1,8887 0,070 65,4 306,2 857,6 0,017 675,8 0,225930 
4927,5 123,3 548,8 1,79 1,9067 0,070 65,0 308,6 857,4 0,017 672,1 0,225924 
4938,9 122,2 546,3 1,82 1,9243 0,070 64,7 311,0 857,2 0,018 668,5 0,225925 
68
COLECTOR DESDOBLADO 
xmod ymod zmod 
(mm) (mm) (mm) Froude 
Velocidad Caudal Rh Enesp Energia 
(m/s) (l/s) (mm) (mm) (mm) Sf
Z+y 
(mm) So
0,0 146,7 628,6 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 952,2 0,019 775,3 0,01864 
28,6 146,7 628,1 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 951,6 0,019 774,8 0,01864 
57,3 146,7 627,6 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 951,1 0,019 774,2 0,01864 
85,9 146,7 627,0 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 950,5 0,019 773,7 0,01864 
114,5 146,7 626,5 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 950,0 0,019 773,2 0,01864 
143,1 146,7 626,0 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 949,5 0,019 772,6 0,01864 
171,8 146,7 625,4 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 948,9 0,019 772,1 0,01864 
200,4 146,7 624,9 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 948,4 0,019 771,6 0,01864 
229,0 146,7 624,4 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 947,9 0,019 771,0 0,01864 
257,6 146,7 623,8 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 947,3 0,019 770,5 0,01864 
286,3 146,7 623,3 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 946,8 0,019 770,0 0,01864 
314,9 146,7 622,8 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 946,3 0,019 769,4 0,01864 
343,5 146,7 622,2 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 945,7 0,019 768,9 0,01864 
372,1 146,7 621,7 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 945,2 0,019 768,4 0,01864 
400,8 146,7 621,2 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 944,7 0,019 767,8 0,01864 
429,4 146,7 620,6 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 944,1 0,019 767,3 0,01864 
458,0 146,7 620,1 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 943,6 0,019 766,8 0,01864 
486,6 146,7 619,6 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 943,1 0,019 766,3 0,01864 
515,3 146,7 619,0 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 942,5 0,019 765,7 0,01864 
543,9 146,7 618,5 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 942,0 0,019 765,2 0,01864 
572,5 146,7 618,0 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 941,5 0,019 764,7 0,01864 
601,1 146,7 617,4 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 940,9 0,019 764,1 0,01864 
629,8 146,7 616,9 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 940,4 0,019 763,6 0,01864 
658,4 146,7 616,4 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 939,9 0,019 763,1 0,01864 
687,0 146,7 615,8 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 939,3 0,019 762,5 0,01864 
715,7 146,7 615,3 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 938,8 0,019 762,0 0,01864 
744,3 146,7 614,8 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 938,3 0,019 761,5 0,01864 
772,9 146,7 614,2 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 937,7 0,019 760,9 0,01864 
801,5 146,7 613,7 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 937,2 0,019 760,4 0,01864 
830,2 146,7 613,2 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 936,7 0,019 759,9 0,01864 
858,8 146,7 612,6 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 936,1 0,019 759,3 0,01864 
887,4 146,7 612,1 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 935,6 0,019 758,8 0,01864 
916,0 146,7 611,6 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 935,1 0,019 758,3 0,01864 
944,7 146,7 611,0 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 934,5 0,019 757,7 0,01864 
973,3 146,7 610,5 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 934,0 0,019 757,2 0,01864 
1001,9 146,7 610,0 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 933,5 0,019 756,7 0,01864 
1030,5 146,7 609,4 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 932,9 0,019 756,1 0,01864 
1059,2 146,7 608,9 1,55 1,863 0,055 59,5 323,5 932,4 0,019 755,6 0,01864 
1087,8 146,4 608,4 1,56 1,864 0,055 59,5 323,5 931,9 0,019 754,8 0,01864 
1116,4 145,3 607,8 1,57 1,870 0,055 59,4 323,5 931,3 0,019 753,2 0,01864 
1145,0 144,3 607,3 1,58 1,875 0,055 59,4 323,5 930,8 0,019 751,6 0,01864 
1173,7 143,3 606,8 1,59 1,880 0,055 59,4 323,5 930,2 0,019 750,1 0,01864 
1202,3 142,3 606,2 1,60 1,885 0,055 59,4 323,5 929,7 0,019 748,6 0,01864 
1230,9 141,4 605,7 1,60 1,890 0,055 59,3 323,4 929,1 0,019 747,1 0,01864 
1259,5 140,4 605,2 1,61 1,895 0,055 59,3 323,4 928,6 0,019 745,6 0,01864 
1288,2 139,5 604,6 1,62 1,899 0,055 59,3 323,4 928,0 0,019 744,1 0,01864 
1316,8 138,6 604,1 1,63 1,904 0,055 59,3 323,4 927,5 0,020 742,7 0,01864 
1345,4 137,7 603,6 1,64 1,908 0,055 59,2 323,3 926,9 0,020 741,3 0,01864 
1374,1 136,8 603,0 1,65 1,913 0,055 59,2 323,3 926,3 0,020 739,9 0,01864 
1402,7 136,0 602,5 1,66 1,917 0,055 59,2 323,3 925,8 0,020 738,5 0,01864 
1431,3 135,2 602,0 1,67 1,921 0,055 59,2 323,2 925,2 0,020 737,1 0,01864 
69
COLECTOR DESDOBLADO 
xmod ymod zmod Froude Velocidad Caudal Rh Enesp Energia (mm) (mm) (mm) (m/s) (l/s) (mm) (mm) (mm) Sf
Z+y 
(mm) So
1459,9 134,3 601,4 1,68 1,925 0,055 59,1 323,2 924,6 0,020 735,8 0,01864 
1488,6 133,5 600,9 1,69 1,929 0,055 59,1 323,2 924,1 0,020 734,4 0,01864 
1517,2 132,7 600,4 1,69 1,933 0,055 59,1 323,1 923,5 0,020 733,1 0,01864 
1545,8 132,0 600,0 1,70 1,935 0,055 59,1 322,9 922,9 0,020 732,0 0,01408 
1574,4 131,5 599,9 1,70 1,936 0,055 59,1 322,5 922,3 0,020 731,3 0,00395 
1603,1 130,9 599,7 1,71 1,936 0,055 59,1 322,0 921,7 0,020 730,6 0,00395 
1631,7 130,4 599,6 1,71 1,937 0,055 59,1 321,5 921,2 0,020 730,0 0,00395 
1660,3 129,8 599,5 1,72 1,937 0,055 59,1 321,1 920,6 0,020 729,3 0,00395 
1688,9 129,3 599,4 1,72 1,937 0,055 59,2 320,6 920,0 0,020 728,7 0,00395 
1717,6 128,8 599,3 1,72 1,938 0,055 59,2 320,1 919,4 0,020 728,1 0,00395 
1746,2 128,3 599,2 1,73 1,938 0,055 59,2 319,7 918,8 0,020 727,4 0,00395 
1774,8 127,8 599,1 1,73 1,938 0,055 59,2 319,2 918,2 0,020 726,8 0,00395 
1803,4 127,3 598,9 1,73 1,938 0,055 59,2 318,7 917,7 0,020 726,2 0,00395 
1832,1 126,8 598,8 1,74 1,938 0,055 59,2 318,3 917,1 0,020 725,6 0,00395 
1860,7 126,3 598,7 1,74 1,938 0,055 59,2 317,8 916,5 0,020 725,0 0,00395 
1889,3 125,8 598,6 1,74 1,938 0,055 59,3 317,3 915,9 0,020 724,4 0,00395 
1918,0 125,3 598,5 1,75 1,939 0,055 59,3 316,8 915,3 0,020 723,8 0,00395 
1946,6 124,8 598,4 1,75 1,939 0,055 59,3 316,4 914,8 0,020 723,2 0,00395 
1975,2 124,4 598,3 1,76 1,939 0,055 59,3 315,9 914,2 0,020 722,6 0,00395 
2003,8 123,9 598,2 1,76 1,939 0,055 59,3 315,4 913,6 0,020 722,1 0,00395 
2032,5 123,4 598,0 1,76 1,939 0,055 59,3 315,0 913,0 0,020 721,5 0,00395 
2061,1 123,0 597,9 1,76 1,938 0,055 59,3 314,5 912,4 0,020 720,9 0,00395 
2089,7 122,5 597,8 1,77 1,938 0,055 59,3 314,0 911,9 0,020 720,4 0,00395 
2118,3 122,1 597,7 1,77 1,938 0,055 59,3 313,6 911,3 0,020 719,8 0,00395 
2147,0 121,7 597,6 1,77 1,938 0,055 59,3 313,1 910,7 0,020 719,2 0,00395 
2175,6 121,2 597,5 1,78 1,938 0,055 59,4 312,6 910,1 0,020 718,7 0,00395 
2204,2 120,8 597,4 1,78 1,938 0,055 59,4 312,2 909,5 0,020 718,2 0,00395 
2232,8 120,4 597,3 1,78 1,938 0,055 59,4 311,7 909,0 0,020 717,6 0,00395 
2261,5 119,9 597,1 1,79 1,937 0,055 59,4 311,2 908,4 0,020 717,1 0,00395 
2290,1 119,5 597,0 1,79 1,937 0,055 59,4 310,8 907,8 0,020 716,5 0,00395 
2318,7 119,1 596,9 1,79 1,937 0,055 59,4 310,3 907,2 0,020 716,0 0,00395 
2347,3 118,7 596,8 1,79 1,937 0,055 59,4 309,8 906,6 0,020 715,5 0,00395 
2376,0 118,3 596,7 1,80 1,936 0,055 59,4 309,4 906,1 0,020 715,0 0,00395 
2404,6 117,9 596,6 1,80 1,936 0,055 59,4 308,9 905,5 0,020 714,5 0,00395 
2433,2 117,5 596,5 1,80 1,936 0,055 59,4 308,5 904,9 0,020 714,0 0,00395 
2461,8 117,1 596,3 1,81 1,935 0,055 59,4 308,0 904,3 0,020 713,5 0,00395 
2490,5 116,7 596,2 1,81 1,935 0,055 59,4 307,5 903,8 0,020 713,0 0,00395 
2519,1 116,3 596,1 1,81 1,934 0,055 59,4 307,1 903,2 0,020 712,5 0,00395 
2547,7 116,0 596,0 1,81 1,934 0,055 59,4 306,6 902,6 0,020 712,0 0,00395 
2576,4 115,6 595,9 1,82 1,934 0,055 59,4 306,1 902,0 0,020 711,5 0,00395 
2605,0 115,2 595,8 1,82 1,933 0,055 59,4 305,7 901,5 0,020 711,0 0,00395 
2633,6 114,8 595,7 1,82 1,933 0,055 59,4 305,2 900,9 0,020 710,5 0,00395 
2662,2 114,5 595,6 1,82 1,932 0,055 59,4 304,7 900,3 0,020 710,0 0,00395 
2690,9 114,1 595,4 1,83 1,932 0,055 59,4 304,3 899,7 0,020 709,5 0,00395 
2719,5 113,7 595,3 1,83 1,931 0,055 59,4 303,8 899,2 0,020 709,1 0,00395 
2748,1 113,4 595,2 1,83 1,931 0,055 59,4 303,4 898,6 0,020 708,6 0,00395 
2776,7 113,0 595,1 1,83 1,930 0,055 59,4 302,9 898,0 0,020 708,1 0,00395 
2805,4 112,7 595,0 1,84 1,930 0,055 59,4 302,4 897,4 0,020 707,7 0,00395 
2834,0 112,3 594,9 1,84 1,929 0,055 59,4 302,0 896,9 0,020 707,2 0,00395 
2862,6 112,0 594,8 1,84 1,928 0,055 59,4 301,5 896,3 0,020 706,8 0,00395 
2891,2 111,6 594,6 1,84 1,928 0,055 59,4 301,1 895,7 0,020 706,3 0,00395 
70
COLECTOR DESDOBLADO 
xmod ymod zmod Froude Velocidad Caudal Rh Enesp Energia (mm) (mm) (mm) (m/s) (l/s) (mm) (mm) (mm) Sf
Z+y 
(mm) So
2919,9 111,3 594,5 1,84 1,927 0,055 59,4 300,6 895,1 0,020 705,8 0,00395 
2948,5 111,0 594,4 1,85 1,926 0,055 59,4 300,1 894,6 0,020 705,4 0,00395 
2977,1 110,6 594,3 1,85 1,926 0,055 59,4 299,7 894,0 0,020 705,0 0,00395 
3005,7 110,3 594,2 1,85 1,925 0,055 59,4 299,2 893,4 0,020 704,5 0,00395 
3034,4 110,0 594,1 1,85 1,924 0,055 59,4 298,8 892,8 0,020 704,1 0,00395 
3063,0 109,7 594,0 1,85 1,924 0,055 59,4 298,3 892,3 0,020 703,6 0,00395 
3091,6 109,4 593,9 1,86 1,923 0,055 59,4 297,8 891,7 0,020 703,2 0,00395 
3120,2 109,0 593,7 1,86 1,922 0,055 59,4 297,4 891,1 0,020 702,8 0,00395 
3148,9 108,7 593,6 1,86 1,922 0,055 59,4 296,9 890,6 0,020 702,4 0,00395 
3177,5 108,4 593,5 1,86 1,921 0,055 59,4 296,5 890,0 0,020 701,9 0,00395 
3206,1 108,1 593,4 1,86 1,920 0,055 59,4 296,0 889,4 0,020 701,5 0,00395 
3234,8 107,8 593,3 1,87 1,919 0,055 59,3 295,6 888,9 0,020 701,1 0,00395 
3263,4 107,5 593,2 1,87 1,919 0,055 59,3 295,1 888,3 0,020 700,7 0,00395 
3292,0 107,2 593,1 1,87 1,918 0,055 59,3 294,7 887,7 0,020 700,3 0,00395 
3320,6 106,9 593,0 1,87 1,917 0,055 59,3 294,2 887,2 0,020 699,9 0,00395 
3349,3 106,6 592,8 1,87 1,916 0,055 59,3 293,7 886,6 0,020 699,4 0,00395 
3377,9 106,3 592,7 1,88 1,915 0,055 59,3 293,3 886,0 0,020 699,0 0,00395 
3406,5 106,0 592,6 1,88 1,915 0,055 59,3 292,8 885,5 0,020 698,6 0,00395 
3435,1 105,7 592,5 1,88 1,914 0,055 59,3 292,4 884,9 0,020 698,2 0,00395 
3463,8 105,4 592,4 1,88 1,913 0,055 59,3 291,9 884,3 0,020 697,8 0,00395 
3492,4 105,2 592,3 1,88 1,912 0,055 59,3 291,5 883,8 0,020 697,4 0,00395 
3521,0 104,9 592,2 1,88 1,911 0,055 59,3 291,0 883,2 0,020 697,0 0,00395 
3549,6 104,6 592,0 1,89 1,910 0,055 59,3 290,6 882,6 0,020 696,7 0,00395 
3578,3 104,3 591,9 1,89 1,909 0,055 59,3 290,1 882,1 0,020 696,3 0,00395 
3606,9 104,1 591,8 1,89 1,908 0,055 59,2 289,7 881,5 0,020 695,9 0,00395 
3635,5 103,8 591,7 1,89 1,907 0,055 59,2 289,2 880,9 0,020 695,5 0,00395 
3664,1 103,5 591,6 1,89 1,907 0,055 59,2 288,8 880,4 0,020 695,1 0,00395 
3692,8 103,3 591,5 1,89 1,906 0,055 59,2 288,3 879,8 0,020 694,7 0,00395 
3721,4 103,0 591,4 1,89 1,905 0,055 59,2 287,9 879,3 0,020 694,4 0,00395 
3750,0 102,7 591,3 1,90 1,904 0,055 59,2 287,4 878,7 0,020 694,0 0,00395 
3778,6 102,5 591,1 1,90 1,903 0,055 59,2 287,0 878,1 0,020 693,6 0,00395 
3807,3 102,2 591,0 1,90 1,902 0,055 59,2 286,5 877,6 0,020 693,2 0,00395 
3835,9 102,0 590,9 1,90 1,901 0,055 59,2 286,1 877,0 0,020 692,9 0,00395 
3864,5 101,7 590,8 1,90 1,900 0,055 59,2 285,6 876,4 0,020 692,5 0,00395 
3893,2 101,4 590,7 1,90 1,899 0,055 59,1 285,2 875,9 0,020 692,1 0,00395 
3921,8 101,2 590,6 1,90 1,898 0,055 59,1 284,8 875,3 0,020 691,8 0,00395 
3950,4 101,0 590,5 1,91 1,897 0,055 59,1 284,3 874,8 0,019 691,4 0,00395 
3979,0 100,9 590,4 1,90 1,894 0,055 59,1 283,9 874,2 0,019 691,3 0,00395 
4007,7 101,1 590,2 1,90 1,891 0,055 59,2 283,4 873,7 0,019 691,4 0,00395 
4036,3 101,3 590,1 1,89 1,888 0,055 59,3 283,0 873,1 0,019 691,4 0,00395 
4064,9 101,5 590,0 1,89 1,885 0,055 59,3 282,5 872,6 0,019 691,5 0,00395 
4093,5 101,6 589,9 1,88 1,882 0,055 59,4 282,1 872,0 0,019 691,5 0,00395 
4122,2 101,8 589,8 1,88 1,879 0,055 59,4 281,7 871,5 0,019 691,6 0,00395 
4150,8 102,0 589,7 1,88 1,876 0,055 59,5 281,3 870,9 0,019 691,6 0,00395 
4179,4 102,1 589,6 1,87 1,872 0,055 59,6 280,8 870,4 0,019 691,7 0,00395 
4208,0 102,3 589,4 1,87 1,869 0,055 59,6 280,4 869,8 0,019 691,8 0,00395 
4236,7 102,5 589,3 1,86 1,866 0,055 59,7 280,0 869,3 0,019 691,8 0,00395 
4265,3 102,6 589,2 1,86 1,863 0,055 59,7 279,6 868,8 0,019 691,9 0,00395 
4293,9 102,8 589,1 1,85 1,860 0,055 59,8 279,1 868,3 0,018 691,9 0,00395 
4322,5 103,0 589,0 1,85 1,857 0,055 59,8 278,7 867,7 0,018 692,0 0,00395 
4351,2 103,2 588,9 1,84 1,854 0,055 59,9 278,3 867,2 0,018 692,0 0,00395 
71
COLECTOR DESDOBLADO 
xmod ymod zmod Velocidad Caudal Rh Enesp Energia Z+y 
(mm) (mm) (mm) Froude (m/s) (l/s) (mm) (mm) (mm) Sf (mm) So
4379,8 103,3 588,8 1,84 1,851 0,055 60,0 277,9 866,7 0,018 692,1 0,00395 
4408,4 103,5 588,7 1,83 1,848 0,055 60,0 277,5 866,2 0,018 692,2 0,00395 
4437,1 103,7 588,5 1,83 1,845 0,055 60,1 277,1 865,6 0,018 692,2 0,00395 
4465,7 103,8 588,4 1,82 1,842 0,055 60,1 276,7 865,1 0,018 692,3 0,00395 
4494,3 104,0 588,3 1,82 1,838 0,055 60,2 276,3 864,6 0,018 692,3 0,00395 
4522,9 104,2 588,2 1,82 1,835 0,055 60,2 275,9 864,1 0,018 692,4 0,00395 
4551,6 104,4 588,1 1,81 1,832 0,055 60,3 275,5 863,6 0,018 692,5 0,00395 
4580,2 104,5 588,0 1,81 1,829 0,055 60,4 275,1 863,1 0,018 692,5 0,00395 
4608,8 104,7 587,9 1,80 1,826 0,055 60,4 274,7 862,6 0,018 692,6 0,00395 
4637,4 104,9 587,8 1,80 1,823 0,055 60,5 274,3 862,1 0,017 692,6 0,00395 
4666,1 105,1 587,6 1,79 1,820 0,055 60,5 273,9 861,6 0,017 692,7 0,00395 
4694,7 105,2 587,5 1,79 1,817 0,055 60,6 273,6 861,1 0,017 692,8 0,00395 
4723,3 105,4 587,4 1,78 1,814 0,055 60,7 273,2 860,6 0,017 692,8 0,00395 
4751,9 105,6 587,3 1,78 1,811 0,055 60,7 272,8 860,1 0,017 692,9 0,00395 
4780,6 105,8 587,2 1,78 1,808 0,055 60,8 272,4 859,6 0,017 692,9 0,00395 
4809,2 105,9 587,1 1,77 1,805 0,055 60,8 272,0 859,1 0,017 693,0 0,00395 
4837,8 106,1 587,0 1,77 1,802 0,055 60,9 271,7 858,6 0,017 693,1 0,00395 
4866,4 106,3 586,8 1,76 1,799 0,055 60,9 271,3 858,1 0,017 693,1 0,00395 
4895,1 106,5 586,7 1,76 1,796 0,055 61,0 270,9 857,7 0,017 693,2 0,00395 
4923,7 106,6 586,6 1,75 1,793 0,055 61,1 270,6 857,2 0,017 693,2 0,00395 
4952,3 106,8 586,5 1,75 1,791 0,055 61,1 270,2 856,7 0,017 693,3 0,00395 
4980,9 107,0 586,4 1,74 1,788 0,055 61,2 269,8 856,2 0,017 693,4 0,00395 
5009,6 107,2 586,3 1,74 1,785 0,055 61,2 269,5 855,8 0,016 693,4 0,00395 
5038,2 107,3 586,2 1,74 1,782 0,055 61,3 269,1 855,3 0,016 693,5 0,00395 
5066,8 107,5 586,1 1,73 1,779 0,055 61,3 268,8 854,8 0,016 693,6 0,00395 
5095,5 107,7 585,9 1,73 1,776 0,055 61,4 268,4 854,4 0,016 693,6 0,00395 
5124,1 107,9 585,8 1,72 1,773 0,055 61,5 268,1 853,9 0,016 693,7 0,00395 
5152,7 108,0 585,7 1,72 1,770 0,055 61,5 267,7 853,4 0,016 693,8 0,00395 
Allen Bateman
Profesor Titular
Grupo de Investigación en Transporte de Sedimentos
Universidad Politécnica de Cataluña
www.gits.ws
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